Расчет электрической части станции ГРЭС 1800 МВт

ВВЕДЕНИЕ

Единая энергосистема России – это крупнейшее в мире централизованное управляемое энергообъединение, которое занимает сегодня 4 место по производству электрической энергии. Следует отметить, что 10 лет назад единая энергосистема ССР занимала 2-ое место.

Сегодня в России 68% электроэнергии вырабатывается на тепловых электростанциях, на АЭС – 13 % и на ГРЭС – 19%. Электрические сети ЕЭС России покрывают всю обжитую территорию страны. Общая протяженность сетей напряжением 330 кВ и выше достигает 48 тыс. км. Установленная мощность эл. станций ЕЭС России в настоящее время достигает почти 200 тыс. МВт, максимум нагрузки составил в 2001 году примерно 7%.

Данная электростанция проектируется в городе Новосибирске. Проектная мощность электростанции составляет 1800 МВт. На данной электростанции установлено 6 блоков по 300 МВт каждый, тип генераторов ТГВ-300-2У3. В блоках с генераторами работают трансформаторы ТДЦ-400000/500 и ТДЦ-400000/220. Система охлаждения данных трансформаторов – масляная с дутьем и принудительной вентиляцией через воздушные охладители. Охлаждение генераторов осуществляется водородом. На данной станции имеется два распределительных устройства напряжением 500 и 220 кВ, связь между которыми осуществляется при помощи двух групп однофазных трансформаторов типа АОДЦТН-167000/500/220. Для резервного питания собственных нужд имеются два пускорезервных трансформатора собственных нужд типа ТРДНС-25000/35, подключенный к низкой стороне автотрансформаторов и ТРДНС-32000/220, подключенный к распределенному устройству 220кВ. тип рабочих трансформаторов собственных нужд ТРДНС-25000/20. Резервная магистраль собственных нужд секционируется через каждые два блока. С шин проектируемой электростанции осуществляется питание потребителей при помощи пяти воздушных линий напряжением 220 кВ. Также осуществляется связь с системой при помощи трех воздушных линий напряжением 500 кВ. К распределительному устройству 500 кВ и 220 кВ подключено по 3 блока.

1. ВЫБОР ГЕНЕРАТОРОВ

Таблица 1. Параметры генераторов

Тип генератораSном, МВАP, МВтUном, кВCosφномХ“dСистема возбужденияСхема соединения обмоток статораЧисло выводов
ТГВ-300-2У3353300200,850,195ТНY6

[Л2, с. 72, Т. 2.1]

2. ВЫБОР И ОБОСНОВАНИЕ ВАРИАНТА СТРУКТУРНОЙ СХЕМЫ ПРОЕКТИРУЕМОЙ ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ

Будущая ГРЭС будет иметь блочную структуру.

2.1 РАСЧЕТ МОЩНОСТИ НАГРУЗКИ НА ШИНАХ ПОДСТАНЦИИ(220КВ)

2.2 РАСЧЕТ ОТБОРА МОЩНОСТИ НА С. Н

Pс. н. max % = 4%; PЭС =1800 МВт; Кспр =0,875 [Л2, с. 12, Т. 1.9]

2.3 ОБОСНОВАНИЕ ВЫБОРА СТРУКТУРНОЙ СХЕМЫ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СТАНЦИИ

Определение количества линий связи с системой

PmaxЛЭП =800 МВт [Л2, с. 13, Т1.12]

Первый вариант структурной схемы

1) выбор вида схемы блока Генератор – Трансформатор (ГТ)

Выбираем для всех блоков схему ГТ типа “моноблок” с генераторным выключателями.

2) выбор связи между Распределительными Устройствами (РУ) различных напряжений

Между РУ 500 и 220 кВ выбираем автотрансформаторную связь (в соответствии с нормами технологического проектирования)

3) распределение блоков между РУ разных напряжений

На стороне высшего напряжения (ВН – 500 кВ) – 3 блока по 300 МВт.

На стороне среднего напряжения (СН – 220 кВ) – 3 блока по 300 МВт.

4) выбор схемы распределительных устройств (РУ)

Исходя из норм технологического проектирования РУ 500 и 220 кВ выполняются открытыми (ОРУ)

На РУ высшего напряжения (500кВ) находится 8 присоединений, поэтому целесообразнее принять схему 3/2 выключателя на присоединение (“полуторная”).

На РУ среднего напряжения (220кВ) находится 11 присоединений, поэтому целесообразнее по нормам технологического проектирования принять схему из двух систем шин с обходной.

Второй вариант структурной схемы

1) выбор вида схемы блока Генератор – Трансформатор (ГТ)

Выбираем для всех блоков схему ГТ типа “моноблок” с генераторным выключателями.

2) выбор связи между Распределительными Устройствами (РУ) различных напряжений

Между РУ 500 и 220 кВ выбираем автотрансформаторную связь (в соответствии с нормами технологического проектирования).

3) распределение блоков между РУ разных напряжений

На стороне высшего напряжения (ВН – 500 кВ) – 4 блока по 300 МВт.

На стороне среднего напряжения (СН – 220 кВ) – 2 блока по 300 МВт.

4) выбор схемы распределительных устройств (РУ)

Исходя из норм технологического проектирования РУ 500 и 220 кВ выполняются открытыми (ОРУ)

На РУ высшего напряжения (500кВ) находится 9 присоединений, поэтому целесообразнее принять схему 3/2 выключателя на присоединение (“полуторная”).

На РУ среднего напряжения (220кВ) находится 10 присоединений, поэтому целесообразно по нормам технологического проектирования принять схему из двух систем шин с обходной.

Так как на данной станции предполагается установка блоков одинаковой мощности, то существенных различий между двумя вариантами не будет.

2.4 ВЫБОР ТРАНСФОРМАТОРОВ ДЛЯ ДВУХ ВАРИАНТОВ

Так как блоки в вариантах однотипны, то выбираемые в вариантах трансформаторы будут одинаковы.

2.4.1 Выбор блочных трансформаторов

Из условия Sрасчбл. тр. ≤ Sном выбираем блочные трансформаторы.

Таблица 2. Параметры блочных трансформаторов

Тип трансформатораSном, МВАUобм, кВPхх, кВтPК, кВтUк, %Цена, тыс. руб.
ВНСНННС-НВ-НВ-СВ-СВ-НС-Н
ТДЦ – 400.000/220 – 204002422033088011
ТДЦ – 400.000/500 – 204005252031579013

[Л2, с. 132, Т. 3.3.]

2.4.2 Выбор трансформаторов связи (ТС)

1) режим максимальных нагрузок:

I вариант

II вариант

2) режим минимальных нагрузок:

I вариант

II вариант

3) ремонтный режим (ремонт одного генератора)

I вариант

II вариант

Выбираем ТС из условия

Т. е. SТС ≥ 429,9 МВА (I вариант) и

SТС ≥ 365,8 МВА (II вариант)

Для обоих вариантов принимаем одинаковые автотрансформаторы

Таблица 3. Параметры ТС

Тип автотрансформатораSном, МВАUобм, кВPхх, кВтPК, кВтUк, %Sнн, МВа
ВНСНННС-НВ-НВ-СВ-СВ-НС-Н
3*АОДЦТН – 167.000/500/22016750022038,510532595809,52917,550

[Л2, с. 118, Т. 3.10.]

2.5 ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ ДВУХ ВАРИАНТОВ СТРУКТУРНЫХ СХЕМ

2.5.1 Расчет потерь в блочных трансформаторах

Т=8760 – tр =8760 – 600 = 8160 ч.

τ = 4500 ч. [Л1, с. 396, рис. 5.6.]

I вариант

Для трансформаторов Т1-Т3:

Для трансформаторов Т4-Т6:

II вариант

Для трансформаторов Т1-Т4:

Для трансформаторов Т5-Т6:

2.5.2 Расчет потерь в ТС

I вариант

II вариант

2.5.3 Расчет суммарных потерь электрической энергии во всех трансформаторах по вариантам

I вариант

II вариант

2.5.4 Определение капитальных затрат

Таблица 4. Капитальные затраты

ОборудованиеСтоимость, тыс. руб.Вариант
III
КоличествоСтоимость, тыс. руб.КоличествоСтоимость, тыс. руб.
Блочные трансформаторы
ТДЦ-400.000/22042031.2602840
ТДЦ-400.000/5005403162042160
Автотрансформаторы
АОДЦТН-167.000/500/22080021.60021.600
Ячейки ОРУ
500 кВ280123360143920
220кВ7813101412936
Итого ( * Ки ):177080189120

[Л1, с. 638, таблица П5.4.]

Расчет приведенных затрат:

Ки =20

2.5.5 Определение издержек по вариантам

B = 0,5 руб / кВт*ч

Pа = 6,4 % ; Pо = 2 % ; Pn = 0.12 % /Л2 с. 429/

Для первого варианта:

ИI =((Pа + Pо )/100)*КI + b*WI =(8,4/100)*177080*103 +0,5*23199*103 =

= 26474,22*103 руб

Для второго варианта:

ИII =((Pа + Pо )/100)*КII +b*WII =(8,4/100)*189120*103 +0,5*23165*103 =

= 27468,58*103 руб

2.5.6 Определение затрат по вариантам:

Для первого варианта:

ЗI = Pn *КI + ИI = 0.12*177080*103 + 26474,22*103 = 47723,82*103 руб

Для второго варианта:

ЗII = Pn *КII + ИII = 0.12*189120*103 + 27468,58*103 = 50162,98*103 руб

По технико-экономическому сравнению видно, что экономичнее первый вариант. Его и выбираем.

3. ВЫБОР ГЛАВНОЙ СХЕМЫ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СТАНЦИИ

На электростанции все блоки будут выполнятся по схеме “моноблок” с генераторным выключателями.

Связь между распределительными устройствами 500 и 220 кВ будет автотрансформаторной (в соответствии с нормами технологического проектирования)

Исходя из норм технологического проектирования РУ 500 и 220 кВ выполняются открытыми (ОРУ)

На РУ высшего напряжения (500кВ) находится 8 присоединений, поэтому целесообразно принять схему 3/2 выключателя на присоединение (“полуторная”).

На РУ среднего напряжения (220кВ) находится 11 присоединений, поэтому целесообразно по нормам технологического проектирования принять схему из двух систем шин с обходной.

4. ВЫБОР СХЕМЫ ПИТАНИЯ СОБСТВЕННЫХ НУЖД (С. Н.)

4.1 ВЫБИРАЕМ ТИПОВУЮ СХЕМУ С. Н. [Л1, с. 448, рис. 5.35].

4.2 ВЫБОР РАБОЧИХ ТРАНСФОРМАТОРОВ СОБСТВЕННЫХ НУЖД (ТСН)

Pс. н.max %=4% [Л2, c. 12, Т. 1.9].

Из условия SномТСН ≥ Sс. н. выбираем ТСН типа ТРДНС – 25000/20

Таблица 5. Параметры рабочих ТСН

Тип ТСНSном, кВАUобм, кВPхх, кВтPк, кВтUк, %
ВНСНННВ-НН1-Н2
ТРДНС-25000/2025.000206,32511510, 530

[Л2, с. 102, Т. 3.4.]

4.3 ВЫБОР КОЛИЧЕСТВА, МОЩНОСТИ И МЕСТА ПОДКЛЮЧЕНИЯ ПУСКО-РЕЗЕРВНЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ С. Н. (ПРТСН)

Т. к. в каждом блоке установлены генераторные выключатели и количество блоков на станции больше 3, то принимаем количество ПРТСН – два присоединенных и один, готовый к замене.

Мощность ПРТСН – равна мощности рабочего ТСН, т. е. SПРТСНном =25 МВА

Таблица 6. Параметры ПРТСН

Тип ПРТСНSном, МВАUобм, кВPхх, кВтPК, кВтUк, %
ВНСНННВН-НННН1-НН2
ТРДНС – 32.000/220322206,34515011,528
ТРДНС – 25.000/3525356,32511510,540

[Л2, с. 102, Т. 3.4.

Один ПРТСН подключается к обмотке НН автотрансформаторов, а второй – к шинах среднего напряжения (220 кВ).

5. ВЫБОР АППАРАТОВ И ТОКОВЕДУЩИХ ЧАСТЕЙ В ЗАДАННЫХ ЦЕПЯХ

5.1 ВЫБОР АППАРАТОВ И ТВЧ В ЦЕПЬ БЛОКА 300 МВТ (500 КВ)

5.1.1 ВЫБОР АППАРАТОВ И ТВЧ В ЦЕПЬ ГЕНЕРАТОРА

Токи к. з. (согласно п. 5.:

IП0 =73,2кА, iуд =201 кА, iаτ =36,7 кА, IПτ =140 кА, Вк=7,3*104 кА2 *с

1) выбор выключателя и разъединителя (Q и QS)

По номинальным параметрам выбираем воздушный выключатель ВВГ-20-160/12500 ХЛ1 и разъединитель РВПЗ-2-20/12500 ХЛ1.

Время расхождения контактов:

τ=tз, min +tc, в =0,01+0,12=0,13с

Допустимое относительное содержание апериодической составляющей тока в токе отключения βн%:

βн%=75% [Л1, с. 296, рис. 4.54]

βн= βн%/100=0,75

Таблица 7. Параметры Q и QS

Расчетные данныеКаталожные данные
ВВГ-20-160/12500ХЛ1РВПЗ-2-20/12500 ХЛ1
Uуст=20 кВUном=20 кВUном=20 кВ
Imax=10.724,773 АIном=12.500 АIном=12.500 А
IПτ =140 кАIном. откл=160 кА
Iаτ =36,7 кАIа, ном =1,4* βн* Iном. откл=1,4*0,75* *160=168 к А
IП0 =73,2 кАIдин =160 кА
Iуд =201 кАIдин =410 кАIдин =490 кА
Вк=7,3*104 кА2 *сВк=I2t *tt =(160)2 *4= =10,24*104 кА2 *сВк=I2t *tt =(180)2 *4= = 12,96*104 кА2 *с

[Л2, с194, Т.5.1; с. 226, Т5.5]

Q и QS прошли по всем параметрам

2) выбор ТВЧ

На современных ЭС токоведущая часть от выводов генератора до повышающего трансформатора выполняется пофазно-экранированным токопроводом. Выбираем пофазно-экранированный токопровод ТЭКН-Е-20-12500-400 [Л2, с. 421, Т. 9.11].

Таблица 8. Параметры токопровода

Расчетные данныеКаталожные данные
ТЭКН-П-42-30000-560
Uуст = 20кВUном = 20кВ
Imax = 10724,773 АIном = 12500 А
Iуд =201кАIдин = 400 кА

[Л2, с. 421, Т. 9.11].

3) выбор трансформатора тока (ТА)

Проверяем встроенный в токопровод ТА ТШ-20-12000/5 [Л2, с. 421,

Т. 9.11].

I2 =5А, Z2H =4 ом, It =160 кА, tt =3 c [Л2, с. 258, Т. 5.9.]

Куд=1,977 [Л1, с.150]

Таблица 9. Параметры ТА

Расчетные данныеКаталожные данные
ТШ-20-12000/5
Uуст=20 кВUном=20 кВ
Imax=10.724,733 АIном=12.000 А
Iуд =201 кАНе проверяется
Вк=7,3*104 кА2 *с(It )2 * tt =(160)2 *3=7,7*104 кА2 *с
R2 =2,25 омR2 ном=4 ом

[Л2, с. 421, Т. 9.11].

Таблица 10. Проверка ТА по вторичной нагрузке

ПриборТипНагрузка фаз, ВА
ABC
Стрелочные:
АЭ-3350,50,50,5
WД-3350,50,5
VarД-3350,50,5
Интегрирующие
WhСА3-И6702,52,5
Преобразующие
Датчик PЕ-8291,01,0
Датчик QЕ-8301,01,0
Регистрирующие
AН-3941010
WН-3951010
Σ260,526

[Л1, с. 635, Таблица П4.7. , с 362, Т4.11.]

Допустимое сопротивление проводов

Rпров = Z2H – rприб -rк =4-1,04-0,1=2,86 ом

Принимаем [Л1, с. 375] lрасч=l=30 м, т. к. ТА соединен в полную звезду [Л1, с. 374].

Принимаем медный кабель (ρ=0,0175)

Принимаем контрольный кабель (медь) с сечением 2,5 мм2 КВВГ-2,5

R2расч = rприб + r’пров + rк =1, 04+0,21+0,1=2,25 ом

ТА будет работать в выбранном классе точности (0,5)

4) выбор трансформатора напряжения (TV)

В токопровод ТЭКН-Е-20-12500-400 встроен TV типа ЗНОМ-20 [Л1, с. 539, Т. 9.13].

S2ном =75 ВА (0,5) [Л2, с. 280, Т. 5.13].

Таблица 11. Проверка ТV по вторичной нагрузке

ПриборТипSобмЧисло обмотокCosφSinφЧисло приборовОбщая мощность
P, ВтQ, Вар
Стрелочные:
VЭ-335211012
WД-3351,521026
VarД-3351,521013
Интегрирующие
WhСА3-И6702 Вт20,380,925149,7
Преобразующие
Датчик PЕ-8291010110
Датчик QЕ-8301010110
Регистрирующие
VН-34410110110
WН-34810210120
Σ659,7

[Л1, с. 635, Таблица П.4.7., с. 362, Т.4.11.]

S2ном =3*75 ВА

S2ном >S2Σ

TV будет работать в выбранном классе точности. Контрольный кабель будет таким же, как и у ТА (см. выше).

6.1.2 ВЫБОР АППАРАТОВ И ТВЧ В ЦЕПЬ БЛОКА 300 МВТ НА ВЫСШЕМ НАПРЯЖЕНИИ ВН (500 КВ)

Токи к. з. (согласно п. 5):

IП0 =14,7 кА, iуд =39 кА, iаτ =12,9 кА, IПτ =33,7кА, Вк=48,3 кА2 *с

Iмах=1,4=1,4 А

1) выбор выключателя и разъединителя (Q и QS)

Выбираем по каталогу Q типа: ВНВ-500А-40/3200ХЛ1, QS типа

РНД 500/3200 ХЛ1.

Время расхождения контактов:

τ=tз, min +tc, в =0,01+0,06=0,07с

Допустимое относительное содержание апериодической составляющей тока в токе отключения βн%:

βн%=30% [Л1, с. 296, рис. 4.54]

βн= βн%/100=0,3

Таблица 12. Параметры Q и QS

Расчетные данныеКаталожные данные
ВНВ-500А-40/3200ХЛ1РНД 500/3200 ХЛ1
Uуст=500 кВUном=500 кВUном=500 кВ
Imax=810 АIном=3200 АIном=3.200 А
IПτ =33,7 кАIном. откл=40 кА
Iаτ =12,9 кА

Iа, ном =1,4*βн*Iном. откл=

=1,4*0,3*40=16,8 А

IП0 =14,7 кАIдин =40 кА
Iуд =39 кАIдин =162 кАIдин =160 кА
Вк=48,3 кА2 *сВк=I2t *tt =(63)2 *3= =11907 кА2 *сВк=I2t *tt =(63)2 *1=7938 кА2 *с

[Л2, с.201, Т.5.2; с. 230, Т5.5]

2)Выбор токопровода от выводов блочного трансформатора до СШ 500 кВ

Сечение выбираем по экономической плотности тока

Jэ =1 А/мм2 [1 c. 233 Т.4.5]

кА

Qэ = мм2

По условиям короны принимаем 3 провода в фазе

3*АС 500/18 [2,с.429 Т.7.З5]

Dн =29,4 мм; Iдоп=960 А

Расстояние между фазами 600 см

Проверка шин по I доп

Iмах<Iдоп; 407,6 А<3×960 А

Проверка шин на схлестывание не производится т. к. Iпо<20 кА

Iпо=14,7 кА

Проверка на термическое действие тока короткого замыкания не производится т. к. шины выполнены голыми на открытом воздухе.

Проверка шин по условию короны.

Начальная критическая напряженность электрического поля

E0 =30,3× т(1+)=30,3×0,82(1+=31,2 кВ/см

Т – коэффициент учитывающий шероховатость поверхности провода (для многопроволочного т =0,82). r0 – радиус провода

R0 =29,4/2=14,7мм=1,47см

Напряженность электрического поля вокруг поверхности расщепленного провода определяется по выражению:

E= кВ/см ; D=600 см;

K=1+2×-коэффициент учитывающий число проводов в фазе

Rэкв =См – эквивалентный радиус расщепленных проводов [1 с.237 Т.4.6]

А=40 cм – расстояние между проводами в расщепленной фазе

Условие проверки: 1,07Е≤0,9Ео 1,07×25≤ 0,9×31,2

26,7 кВ/см≤28 кВ/см

Провод 3*АС 500/27 по условию короны проходит

3)Выбор СШ 500 кВ

Сечение принимаем по допустимому току при MAX нагрузке на шинах.

Iмах== А

Принимаем три провода в фазе 3*АС 500/27[2,с.429 Т.7.З5]

Dн =29,4 мм; Iдоп=960 А

Расстояние между фазами 600 см

Проверка шин по 1доп

Iмах<Iдоп; 810 А<3×960 А

Проверка шин на схлестывание не производится т. к. Iпо<20 кА

Iпо=14,7 кА

Проверка на термическое действие тока короткого замыкания не производится т. к. шины выполнены голыми на открытом воздухе.

Проверка шин по условию короны.

Начальная критическая напряженность электрического поля

E0 =30,3× т(1+)=30,3×0,82(1+=31,2 кВ/см

Т – коэффициент учитывающий шероховатость поверхности провода (для многопроволочного т =0,82). r0 – радиус провода

R0 =29,4/2=14,7мм=1,47см

Напряженность электрического поля вокруг поверхности расщепленного провода определяется по выражению:

E= кВ/см ; D=600 см;

K=1+2×-коэффициент учитывающий число проводов в фазе

Rэкв =См – эквивалентный радиус расщепленных проводов [1 с.237 Т.4.6]

А=40 cм – расстояние между проводами в расщепленной фазе

Условие проверки: 1,07Е≤0,9Ео 1,07×25≤ 0,9×31,2

26,7 кВ/см≤28 кВ/см

Провод 3*АС 500/27 по условию короны проходит

4) выбор трансформатора тока (ТА)

кА

Выбираем ТА типа ТВТ-500Б/1000/1

I2 =1, Z2H =20 ом, It =47 кА, tt =1 [Л2, с. 278, Т. 5.9.]

Куд=1,97 3 [Л1, с150]

Таблица 13. Параметры ТА

Расчетные данныеКаталожные данные
ТВТ-500Б/1000/1
Uуст=500 кВUном=500 кВ
Imax=428,991 АIном=1.000 А
Iуд =39 кАНе проверяется
Вк=48,3 кА2 *с(It*)2 * tt =(47)2 *1=2.209 кА2 *с
R2 =2,7 омR2 ном=20 ом

[Л2, с. 278, Т. 5.9.]

Таблица 14. Проверка ТА по вторичной нагрузке

ПриборТипНагрузка фаз, ВА
ABC
Стрелочные:
АЭ-3350,5
Σ0,5

[Л1, с. 635, Таблица П. 4.7., с 362, Т4.11.]

Допустимое сопротивление проводов

Rпров = Z2H – rприб -rк =30-0,5-0,1=29,4 ом

Принимаем [Л1, с. 375] lрасч=2*l=300 м, т. к. ТА подсоединен в одну фазу [Л1, с. 374].

Принимаем медный кабель (ρ=0,0175)

Принимаем контрольный кабель (медь) с сечением 2,5 мм2 КВВГ-2,5

R2расч = rприб + r’пров + rк =0,5+2,1+0,1=2,7 ом

ТА будет работать в выбранном классе точности (1)

6.2 ВЫБОР АППАРАТОВ И ТВЧ В ЦЕПЬ ЛЭП 500 КВ

1)Выбор токопровода от выводов блочного трансформатора до СШ 500 кВ

Сечение выбираем по экономической плотности тока

Jэ =1 А/мм2 [1 c. 233 Т.4.5]

qэ = мм2

По условиям короны принимаем 3 провода в фазе

3*АС 500/18 [2,с.429 Т.7.З5]

Dн =29,4 мм; Iдоп=960 А

Расстояние между фазами 600 см

Проверка шин по I доп

Iмах<Iдоп; 823,3 А<3×960 А

Проверка шин на схлестывание не производится т. к. Iпо<20 кА

Iпо=14,7 кА

Проверка на термическое действие тока короткого замыкания не производится т. к. шины выполнены голыми на открытом воздухе.

Проверка шин по условию короны.

Начальная критическая напряженность электрического поля

E0 =30,3× т(1+)=30,3×0,82(1+=31,2 кВ/см

Т – коэффициент учитывающий шероховатость поверхности провода (для многопроволочного т =0,82). r0 – радиус провода

R0 =29,4/2=14,7мм=1,47см

Напряженность электрического поля вокруг поверхности расщепленного провода определяется по выражению:

E= кВ/см ; D=600 см;

K=1+2×-коэффициент учитывающий число проводов в фазе

Rэкв =См – эквивалентный радиус расщепленных проводов [1 с.237 Т.4.6]

А=40 cм – расстояние между проводами в расщепленной фазе

Условие проверки: 1,07Е≤0,9Ео 1,07×25≤ 0,9×31,2

26,7 кВ/см≤28 кВ/см

Провод 3*АС 500/27 по условию короны проходит

2) выбор трансформатора тока (ТА)

Выбираем из справочника ТА типа ТФРМ-500Б/1000/1 ХЛ1.

I2 =1А, Z2H =30 ом, It =47 кА, tt =1 c [Л2, с. 264, Т. 5.9.]

Куд=1,973[Л1, с.150]

Таблица 15. Параметры ТА

Расчетные данныеКаталожные данные
ТФРМ-500Б/1000/1 ХЛ1
Uуст=500 кВUном=500 кВ
Imax=823,3 АIном=1000 А
Iуд =39 кАIдин =120 кА
Вк=48,3 кА2 *с(It )2 * tt =(47)2 *1=2209 кА2 *с
R2 =1,45 омR2 ном=20 ом

[Л2, с. 294, Т. 5.9.]

Таблица 16. Проверка ТА по вторичной нагрузке

ПриборТипНагрузка фаз, ВА
ABC
Стрелочные:
АЭ-3350,50,50,5
WД-3350,50,5
VarД-3350,50,5
Преобразующие
Датчик PЕ-8291,01,0
Датчик QЕ-8301,01,0
Σ3,50,53,5

[Л1, с. 635, Таблица П.4.7. , с 362, Т4.11.]

Допустимое сопротивление проводов

Rпров = Z2H – rприб -rк =4-0,14-0,1=3,76 ом

Принимаем [Л1, с. 375] lрасч=1,7*l=173 м, т. к. ТА соединен в неполную звезду [Л1, с. 374].

Принимаем медный кабель (ρ=0,0175)

Принимаем контрольный кабель (медь) с сечением 2,5 мм2 КВВГ-2,5

R2расч = rприб + r’пров + rк =0,14+1,21+0,1=1,45 ом

ТА будет работать в выбранном классе точности (0,5)

3) выбор трансформатора напряжения (TV)

По номинальным параметрам из справочника выбираем TV типа

НДЕ-500 72У1.

S2ном =300 ВА (0,5) [Л2, с. 286, Т. 5.13].

Таблица 17. Проверка ТV по вторичной нагрузке

ПриборТипSобмЧисло обмотокCosφSinφЧисло приборовОбщая мощность
P, ВтQ, Вар
Стрелочные:
WД-3351,521026
VarД-3351,521013
Интегрирующие
Преобразующие
Датчик PЕ-8291010110
Датчик QЕ-8301010110
Регистрирующие
ФИПФИП311013
Σ29

[Л1, с. 635, Таблица П.4.7., с. 362, Т.4.11.]

S2ном =300 ВА

S2ном >S2Σ

TV будет работать в выбранном классе точности 0,5. Контрольный кабель будет таким же, как и у ТА (см. выше).

7. ВЫБОР ЭЛНКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ ПО НОМИНАЛЬНЫМ ПАРАМЕТРАМ ДЛЯ ОСТАЛЬНЫХ ЦЕПЕЙ:

7.1 В цепь СШ 500 кВ:

Выключатель ВНВ-500А-40/3200 ХЛ1

Разъединитель РНД-500/3200 ХЛ1

Трансформатор тока ТФРМ-500 У1

Трансформатор напряжения НКФ-500 83У1-1

Разрядник ОПН-500

7.2 ЛЭП 500 кВ:

Трансформатор напряжения НДЕ-500 72-У1

Трансформатор тока ТФРМ-500Б/1000/1 ХЛ1

Разрядник ОПН-500

7.3 В цепь СШ 220 кВ:

Выключатель ВНВ-220А-63/3150 У1

Разъединитель РНДЗ-220/2000 У1

Трансформатор тока ТФЗМ-220 Б

Трансформатор напряжения НКФ-220

Разрядник РВМГ-220 МУ1

7.4 ЛЭП 220 кВ:

Трансформатор напряжения НКФ-220

Трансформатор тока ТФЗМ-220Б

Разрядник РВМГ-220 МУ1

7.5 В цепь СШ 35 кВ:

Выключатель ВВУ – 35А -40/2000 У1

Разъединитель РНДЗ-35/1000У1

Трансформатор тока ТФЗМ-35А

Трансформатор натряжения НОМ-35 – 66У1

Разрядник РВМ-35У1

7.6 В цепь собственных нужд:

Выключатель ВЭМ – 6 – 3200/40 – 125

Трансформатор тока ТВЛМ – 6 – 400/5 Трансформатор натряжения ЗНОЛ.0,6 – 6 У3

Разрядник РВО – 6 – У1

Предохранитель ПКТ101 – 6 – 10 – 40 У3

7.7 В цепь ВН трансформаторов 500 кВ:

Трансформатор тока ТВТ-500Б/1000/1

7.8 В цепь ВН трансформаторов 220 кВ:

Трансформатор тока ТВТ220 – I – 3000/1

7.9 В цепь нейтрали трансформаторов:

Трансформатор тока ТВТ35 – I – 300/1

7.10 В цепь НН автотрансформаторов:

Трансформатор тока ТВТ35 – I – 1000/1

7.11 В цепь ВН рабочих ТСН:

Трансформатор тока ТВТ35 – I – 3000/1

7.12 В цепь статора генератора 300 МВт:

Разрядник РВЭ – 25 М

7.13 В цепь ротора генератора 300 МВт:

Трансформатор тока ТВГ24 – I – р/р/0,5 – 12000/5

Трансформатор тока ТШЛО – 20 – р – 1500/5

Трансформатор напряжения ЗОМ 1 – 20 – 63 У2

8. ОПИСАНИЕ КОНСТРУКЦИИ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНОГО УСТРОЙСТВА

РУ 500 кВ

РУ 500 кВ выполняется открытым по “полуторной” схеме.

Каждое присоединение включено через два выключателя. В нормальном режиме все выключатели включены, обе системы шин находятся под напряжением. Для ревизии любого выключателя отключают его и разъединители, установленные по обе стороны выключателя. Количество операций для вывода в ревизию – минимальное, разъединители служат только для отделения выключателя при ремонте, никаких оперативных переключений ими не производят.

Достоинством схемы является то, что при ревизии любого выключателя все присоединения остаются в работе. Другим достоинством полуторной системы является ее высокая надежность, т. к. все цепи остаются в работе даже при повреждении на сборных шинах.

Схема позволяет в рабочем режиме без операций разъединителями производить опробование выключателей. Ремонт шин, очистка изоляторов, ревизия шинных разъединителей производятся без нарушения работы цепей (отключается соответствующий ряд шинных выключателей), все цепи продолжают работать параллельно через оставшуюся под напряжением систему шин.

Количество необходимых операций разъединителями в течение года для вывода в ревизию поочередно всех выключателей, разъединителей и сборных шин значительно меньше, чем в схеме с двумя рабочими и обходной системами шин.

В данной схеме ОРУ 500 кВ применены подвесные разъединители. Присоединение каждого трансформатора выполняется с помощью ошиновки верхнего яруса, а затем через подвесной разъединитель и выключатель к одной системе шин. Ошиновка от выключателя к сборным шинам поддерживается растяжками с подвесными гирляндами.

Подвижная часть подвесных разъединителей подвешивается на гирляндах изоляторов к консолям и траверсам опор и порталов. Неподвижная часть монтируется на трансформаторах тока, трансформаторах напряжения или опорных изоляторах.

Опускание и подъем подвижной части разъединителя производится гибким тросом, связанным через блоки с приводом разъединителя.

РУ 220 КВ

РУ 220 кВ выполняется открытым по схеме с двумя рабочими и обходной системами шин с одним выключателем на присоединение. Как правило, обе системы шин находятся в работе, шиносоединительный выключатель включен. При к. з. на шинах отключается QA и только половина присоединений. Если к. з. устойчивое, то отключившиеся присоединения переводятся на исправную систему шин. Перерыв электроснабжения определяется длительностью переключений.

Недостатки схемы:

Отказ одного выключателя приводит к отключению всех источников питания и линий, присоединенных к данной системе шин, а если в работе находится она система шин, отключаются все присоединения.

Ликвидация аварии затягивается, т. к. все операции по переходу с одной системы шин на другую производится разъединителями. Повреждение QA равноценно к. з. на обеих системах шин, т. е. приводит к отключению всех присоединений.

Сложность эксплуатации из-за большого количества разъединителей. Установка QA и QО и большого количества разъединителей увеличивает затраты на сооружение РУ.

СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. Электрооборудование станций и подстанций. Л. Д. Рожкова, В. С. Козулин. М.: 1987.

2. Электрическая часть электростанций и подстанций. Б. Н. Неклепаев, И. П. Крючков. Москва Энергоатомиздат 1989.

3. Методические указания для курсового и дипломного проектирования по предмету “Экономика и планирование энергетического производства”, Иваново 1996

4. Экономика энергопредприятия. Издание шестое, переработанное. С. Л. Прузнер.

5. Правила техники безопасности при эксплуатации электроустановок. Москва Энергоатомиздат 1986.

6. Электротехнический справочник (том 2). Главный редактор Н. И. Орлова. Москва Энергоатомиздат 1986.

7. Основы техники релейной защиты. Шестое издание, дополненное и переработанное. М. А. Беркович, В. В. Молчанов, В. А. Семенов. Энергоатомиздат 1984.

8. Автоматика энергосистем. М. А. Беркович, В. А. Гладышев, В. А. Семенов. Третье издание, дополненное и переработанное.

9. Релейная защита энергетических систем. Н. В. Чернобровцев В. А. Семенов. “Энергия” Москва 1971.

10. Правила устройства электроустановок. Седьмое издание, дополненное и переработанное. Москва Энергоатомиздат 1999.

11. Электрические станции. Ежемесячный производственно-технический журнал. №6, 1998.


Зараз ви читаєте: Расчет электрической части станции ГРЭС 1800 МВт