Расчет паровой турбины Т-100-130, расчет ступени


Расчет системы РППВ Т-100-130 на мощность 120 МВт

Дано:

P0 =12,7 МПа = 130 ат

T0= 0С

Tпром/п= 0С

Pп/п= МПа = ат

Pк= кПа= ат

Pа= МПа = ат

Tп. в.= 0С

P0/= 0.95 P0=124 ат

DPк=

Pz=0,0049+0,00049=0,0054 МПа

Hoi=0.85

H0/=3245 кДж/кг

Hпп= кДж/кг

H1t= кДж/кг

H2t= кДж/кг

H0/=264 кДж/кг

H0//=1010 кДж/кг

Hi/= H0/гhoi=225 кДж/кг

Hi//= H0//гhoi=859 кДж/кг

Dtпнд=(tд/-tк)/n=(95-35)/4=150C

Dtпвд=(tп. в.-t//д)/n=(248-104)/3=480С

ПВД 1ПВД 2ПВД 3ДЕАЭРАТОРПНД 4ПНД 5ПНД 6ПНД 7
Т-ра на входе

T

3001521049580655035
Т-ра на выходе

T

24820015210495806550
Энтальпия воды на входе

H

875665455416350284219153
Энтальпия воды на входе

H

1085875665455416350284219
Т-ра конденсата гр. пара

T

255207159104100857055
Энтальпия конденсата гр. пара

H

1116906696455438372306241
Давление отбора пара

P

4,331,80,6030,6030,1010,05780,03120,0157
Энтальпия отбора пара

H

30732894272627262480241023302260

Нахождение относительного расхода пара на систему регенерации.

a1(h1/- h1// )=

a2(h2/+ h2//)+a1(h1//-h2//)=h2//-h2/

a3(h3/+ h3//)+(a2+a1)(h2//-h3//)=h3//-h3/

_

aдгhд+hд/гaд=hд -(a1+a2+a3)гh3/- ( 1-

– a1-a2-a3) гhд

_

a4(h4-h4/)= (hд/- hIII) (1-a1-a2-a3-aд)

a5 (h5-h5/) +a4(h4/-h5/) = (1-a1-a2-a3-aд) ( h/III-h/IV)

a6 (h6-h6/) +(a4+a5)(h5/-h6/) = (1-a1-a2-

A3-aд-a4-a5-a6 )г(hIV – hV)

A7г(h7-h/7)+(a4+a5+a6)(h/6-h/7)=(hV-h/к)г(1-a1-a2-a3-a4)

G1=a1гG0=124,4г0.107=13,3 кг/с

G2=a2гG0=124,4г0,105=13,1 кг/с

G3=a3гG0=124,4г0,101=12,56 кг/с

Gд=aдгG0=124,4г0,0166=2,07 кг/с

G4=a4гG0=124,4г0,0275=3,42 кг/с

G5=a5гG0=124,4г0,0324=4,03 кг/с

G6=a6гG0=124,4г0,0321=4,0 кг/с

G7=a7гG0=124,4г0,0326=4,06 кг/с

N1э=G0г(h0-h1)гhмгhэг=124,4г(3245-3073)г0,99г0,99=20,97 МВт

N2э=(G0-G1)г(h1-h2)гhмгhэг=(124,4-13,3)г(3073-2894)г0,99г0,99=19,5 МВт

N3э=(G0-G1-G2)г(h2-h3)гhмгhэг=(124,4-13,3-13,1)г(2894-2726)г0,99г0,99=16,1 МВт

N4э=(G0-G1-G2-G3-Gд)г(hд-h4)гhмгhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07)г(2480-2410)г0,99г0,99=23,13 МВт

N5э=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4)г(h4-h5)гhмгhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07-3,42)г(2410-2330)г0,99г0,99=6,4 МВт

N6э=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5)г(h5-h6)гhмгhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07-3,42-4,03)г(2330-2260)г0,99г0,99=6,9 МВт

N7э=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6)г(h6-hк)гhмгhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07-3,42-4,03-4,0)г(2260-2150)г0,99г0,99=5,8 МВт

Nкэ=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6-G7)г(hк-h/к)гhмгhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07-3,42-4,03-4,0-4,06)г(2150-142)г0,99г0,99=17,4 МВт

SNэ=116,2 МВт

DN=3.8, что есть ошибка = 3,2%

P0

МПаДано3,9

T0

Дано400

P2

МПаДано3,35

H0

КДж/кг

Находим по h-s диаграмме

3218

H2t/

КДж/кг

Находим по h-s диаграмме

3182

J0

М3/кг

Находим по h-s диаграмме

0,078

J2t/

М3/кг

Находим по h-s диаграмме

0,088

C20/2

КДж/кг

702/2

2,45

КДж/кг

H0+ C20/2=3218+2,45

3220,45

КДж/кг

– h2t/=3220,45-3182

38,45

D

М

U/(pгn)=135,3/(3,14г70)

0,6154

U

М/с

(u/cф)г cф=0,488г277,3

135,3

М/с

277,3

(u/cф)

0,488

КДж/кг

(1-r)=(1-0,08)г38,45

35,4

HOP

КДж/кг

=0,08г38,45

3,08

H1t

КДж/кг

=3220,45-35,4

3185,1

J1t

М3/кг

0,087

P1 1

МПа3,4

C1t

М/с

266,1

C1

М/с

Jг C1t=0,96г266,1

255,4

A1t

М/с

612,9

M1t

C1t/ a1t=255,4/612,9

0,4

F1

М2

0,019

L1

М

F1/(pdгsina)=0,0189/(3,14г0,6154гsin14)

0,045

DHc

КДж/кг

(1-j2)г =(1-0,962)г35,4

2,78

W1

М/с

127,8

B1

Град

29

W2t

М/с

150

F2

М2

0,035

L2

М

L1+(D1+D2)=0,045+0,003

0,048

B2

Град

24

W2

М/с

W2tгy=150г0,94

141

C2

М/с

52,1

A2

Град

95

DH

КДж/кг

1,3

DH

КДж/кг

C22/2 =52,12/2

1,4

E0

КДж/кг

38,45-1г1,4

37,09

Hол

%

89

Hр, с,ол

%

93

Таблица 2. Расчет промежуточной ступени турбины.

P0

МПаДано3,9

T0

Дано400

P2

МПаДано3,35

H0

КДж/кг

Находим по h-s диаграмме

3218

H2t/

КДж/кг

Находим по h-s диаграмме

3182

J0

М3/кг

Находим по h-s диаграмме

0,078

J2t

М3/кг

Находим по h-s диаграмме

0,087

J2t/

М3/кг

Находим по h-s диаграмме

0,088

C20/2

КДж/кг

702/2

2,45

КДж/кг

H0+ C20/2=3218+2,45

3220,45

КДж/кг

– h2t/=3220,45-3182

38,45

D

М

U/(pгn)=135,3/(3,14г70)

0,6154

U

М/с

(u/cф)г cф=0,488г277,3

135,3

М/с

277,3

(u/cф)

0,488

КДж/кг

(1-r)=(1-0,08)г38,45

35,4

HOP

КДж/кг

=0,08г38,45

3,05

H1t

КДж/кг

=3220,45-35,4

3185,1

J1t

М3/кг

0,087

P1 1

МПа3,4

C1t

М/с

266,1

C1

М/с

Jг C1t=0,96г266,1

255,4

A1t

М/с

612,9

M1t

C1t/ a1t=255,4/612,9

0,4

F1

М2

0,019

L1

М

F1/(pdгsina)=0,0189/(3,14г0,6154гsin14)

0,045

DHc

КДж/кг

(1-j2)г =(1-0,962)г35,4

2,78

W1

М/с

127,8

B1

Град

29

W2t

М/с

150

F2

М2

0,035

L2

М

L1+(D1+D2)=0,045+0,003

0,048

B2

Град

24

W2

М/с

W2tгy=150г0,94

141

C2

М/с

52,1

A2

Град

95

DHр

КДж/кг

1,3

DHв. с.

КДж/кг

C22/2 =52,12/2

1,4

E0

КДж/кг

_

Н0 – cв. с.гDНв. с.= 38,45-1г1,4

37,09

Hол

%

89

Hр, с,ол

%

89,6

М2t=C2t/a2t=521/615.5=0.085

Профили решеток

Сопловые – С-90-15А

_

tопт=0,7-0,85

A1=140

В=5,15

Рабочие Р-35-25А

_

Tопт=0,55-0,65

B=250

В=2,54

Сопловые

_

T=вгt=5,15г0,8=4,12

Z=pdl/t=3.14г61,54г1/4,12=47

Tут=pde/z=3.14г61,54г1/47=4,12

Рабочие

T=вгt=2,54г0,6=1,52

Z=pdet=3.14г61,54г1/1,52=126

Tут=pde/z=3.14г61,54г1/126=1,53

Расчет системы РППВ Т-100-130 на мощность 120 МВт

Дано:

P0 =12,7 МПа = 130 ат

T0= 455 0С

Pк= 4,9 кПа

Tп. в.= 2480С

P0/= 0.95 P0=124 ат

DPк=

Pz=0,0049+0,00049=0,0054 МПа

Hoi=0.85

H0/=3245 кДж/кг

H0=1274 кДж/кг

Hi/= H0/гhoi=225 кДж/кг

Hi//= H0//гhoi=859 кДж/кг

Dtпнд=(tд/-tк)/n=(143-35)/4=270C

Dtпвд=(tп. в.-t//д)/n=(248-158)/3=300С

Таблица 1.

ПВД 1

ПВД 2

ПВД 3

ДЕАЭРАТОР

ПНД 4

ПНД 5

ПНД 6

ПНД 7

Т-ра на входе

T218

188

158

143

116

89

35

Т-ра на выходе

T248

218

188

158

143

116

62

35

Энтальпия воды на входе

H

913,42

787,72

662,02

599,17

486,04

372,91

146,65

Энтальпия воды на входе

H

1039,12

913,42

787,72

662,02

599,17

486,04

259,78

146,65

Т-ра конденсата гр. пара

T

255

225

195

158

148

121

67

Энтальпия конденсата гр. пара

H

1068,45

942,75

817,05

662,02

620,12

507

280,73

Давление отбора пара

P

4,33

2,55

1,4

0,6

0,45

0,21

0,028

0,049

Энтальпия отбора пара

H

3060

2990

2900

2760

2710

2610

2370

2200

Нахождение относительного расхода пара на систему регенерации.

A1(h1/- h1// )=

A2(h2/+ h2//)+a1(h1//-h2//)=h2//-h2/

A3(h3/+ h3//)+(a2+a1)(h2//-h3//)=h3//-h3/

_

Aдгhд+hд/гaд=hд -(a1+a2+a3)гh3/- ( 1-

– a1-a2-a3) гhд

_

A4(h4-h4/)= (hд/- hIII) (1-a1-a2-a3-aд)

A5 (h5-h5/) +a4(h4/-h5/) = (1-a1-a2-a3-aд) ( h/III-h/IV)

A6 (h6-h6/) +(a4+a5)(h5/-h6/) = (1-a1-a2-

A3-aд-aт1 )г(hIV – hV)

A7г(h7-h/7)+(a4+a5+a6)(h/6-h/7)=(hV-h/VI)г(1-a1-a2-a3-aд-aт1-aт2)

Gт1=Gт2=0,1гGк0=12,44 кг/с

Aт1=aт2=Gт1 /Gт0=0,0978

G1=a1гG0=129г0,063=8,1 кг/с

G2=a2гG0=129г0,061=7,9 кг/с

G3=a3гG0=129г0,064=8,3 кг/с

Gд=aдгG0=129г0,0255=3,2 кг/с

G4=a4гG0=129г0,049=6,3 кг/с

G5=a5гG0=129г0,04=5,2 кг/с

G6=a6гG0=129г0,037=4,8 кг/с

G7=a7гG0=129г0,036=4,6 кг/с

Мощность отсеков

N1э=Gт0г(h0-h1)гhмгhэг=129г(3245-3060)г0,99г0,99=23,4 МВт

N2э=( Gт0-G1)г(h1-h2)гhмгhэг=(129-8,1)г(3060-2990)г0,99г0,99=9,3 МВт

N3э=( Gт0-G1-G2)г(h2-h3)гhмгhэг=(129-8,1-7,9)г(2990-2900)г0,99г0,99=11 МВт

N4э=( Gт0-G1-G2-G3)г(h3-hд)гhмгhэг=(129-8,1-7,9-8,3)г(2990-2760)г0,99г0,99=24,6 МВт

N5э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд)г(hд-h4)гhмгhэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2)г(2760-2710)г0,99г0,99=6 МВт

N6э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд-G4)г(h4-h5)гhмгhэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2-6,3)г(2710-2610)г0,99г0,99=10,3 МВт

N7э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5)г(h5-h6)гhмгhэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2-6,3-5,2-4,8-12,44)г(2505-2370)г0,99г0,99=10,3 МВт

N8э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6-Gт1)г(h6-h7)гhмгhэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2-6,3-5,2-4,8-12,44)г(2505-2370)г0,99г0,99=10,8 МВт

N9э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6-Gт1-G7- Gт2)г(h7-hк)гhмгhэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2-6,3-5,2-4,8-12,44-4,6-12,44)г(2370-2200)г0,99г0,99=10,5 МВт

SNэ=116,2 МВт

DN=3,8 что есть ошибка = 4,68%

Дано:

Тип котельного агрегата: БКЗ-420-140

Температура острого пара: 550

Температура питательной воды: 230

Температура уходящих газов: 158

Температура холодного воздуха: 70

Содержание кислорода на выходе из топки: 2,4

Марка топлива: мазут высокосернистый

Содержание горючих в шлаке и провале: 0

в уносе: 0

Содержание пордуктов неполного сгорания в уходящих газах:

СО=5,3

СН4=2,7

Н2=2,1

Характеристика топлива в %

Wp

Ap

Sp

Hp

Cp

Np

Op

Qp

3

0.1

2.8

10.4

83.0

0.77

0.77

38800

Определение hк. а.бр по данным испытания

1.1. Определение потерь с механическим недожогом

Q4= 0.02%

1.2. Потери тепла с уходящими газами:

Iтл =Стлрг tтл=0.475г100=47.5 кДж/кг

Cтлр=0.415+0.0006г100=0.475

Qрр =Qрн+ iтл=38800+47.5=38847.5 кДж/кг =9271,4 ккал/кг

Aт//= 21/(21-О2)=21/(21-2,4)=1,13

Aух. г.=aт//+SDai=1,13+0,15=1,28

Iух. г. =Iг0+ (aух. г.-1)г Iв0=497+(1,28-1)г420=614.6 ккал/кг

1.3.Потери тепла в окружающую среду:

Q5= находим из графика = 0,4 %

1.4. Потери тепла от химического

Недожога:

1.5. Потери тепла с физическим теплом шлака:

Q6=0

1.6. Сумма потерь:

Hк. а.бр.=

2. Определение расхода топлива на котельный агрегат

Tп. п.= 5500С tп. в.= 2300С tн=342,60С

Hп. п.=3459 кДж/кг hп. в.=990,3 кДж/кг hн=1617 кДж/кг

Вр=В1(1-0,01гq4)=7,82г(1-0,01г0,02)=7,81 кг/с=28,11 т/ч

3. Определение температуры точки росы:

Spпр=Sp /Qнр=2,8/38,8=0,07 кг%/МДж

Арпр=Ар/Qрн=0,1/38,8=0,002 кг%/МДж

4. Определение мощности дымососов и вентиляторов.

4.1.Определение мощности дутьевого вентилятора.

Qдут. в.=b1г Врг Vво(aт+ Daт+ Daвп – Daпл)г((tх. в.+273)/273)г(1,01г105/hб)

Hб=728 мм. рт. ст. г133,334=97042 Па

B1=1,1- коэффициент запаса

Qдут. в.=1,1г 7,81г 10,2(1,13+ 0,1+ 0,06- 0)г((70.+273)/273)г(1,01г105/97042)=147,8 м3/с

4.2. Определение мощности дымососа:

Jд=0,9гtух. г.=0,9г158=142,20С

Aд=aух+Daд=1,28+0,1=1,38

5. Производительность ПН, мощность эл/двигателей ПН

Qп. н.=(b1гDmax)/r=(1.2г116.6)/834,6=0,1676 м3/с

R=1/J/=1/0.0012=834,6 кг/м3 при tп. в.=2300С

Нп. н.= b1(РкгНс)=1,1 (16,8г106+490,5)=18,5 МПа

6. Определение hнетк. а.

=4182154,2 ккал/ч

7. Оценка погрешности расхода тепла, когда термопара дает неточное показание, завышает температуру острого пара на 50С

T/п. п.=5500С+Dtп. п.=5550С

H/п. п.=3477,9 кДж/кг

B2=Qк. а./(Qрнгhк. а.)=292246,4/ (38800г0,923)=8,16 кг/с=29,376 т/ч

Bp= B2 (1-0.01гq4)= 8,16г(1-0.01г0.02)=8,158 кг/c = 29,368 т/ч

DВ=В2-В1=29,376-28,16=1,216 т/ч

DВр=Вр2-Вр1=29,368-28,11= 1,258т/ч



Зараз ви читаєте: Расчет паровой турбины Т-100-130, расчет ступени