Тепловой расчет промышленного парогенератора ГМ-50-1


Пояснительная записка к курсовому проекту

По курсу “Котельные установки промышленных предприятий”

Тема: Тепловой расчет промышленного парогенератора ГМ-50-1

РЕФЕРАТ

Пояснительная записка к курсовому проекту: 46 с., 5 рис., 23 табл. Графическая часть содержит 1 лист формата А0 и А1.

Объектом исследования является парогенератор К-50-40-1. Тепловой расчет парового котла может быть конструктивным и поверочным. Задача конструктивного теплового расчета котла заключается в выборе компоновки поверхностей нагрева в газоходах котла, определении размеров радиационных и конвективных поверхностей нагрева, обеспечивающих номинальную паропроизводительность котла при заданных номинальных параметрах пара, надежность и экономичность его работы. При этом обеспечение надежности работы поверхностей нагрева предполагает получение расчетных тепловых характеристик, исключающих увеличение максимальной температуры стенки сверх допустимого значения по условиям прочности, а на экономичность работы котла определяющее влияние оказывают температура уходящих газов и присосы холодного воздуха в газовый тракт.

Выполнение конструктивного теплового расчета производится на основании исходных данных: тип парового котла (барабанный или прямоточный, его заводская маркировка), номинальную паропроизводительность и параметры перегретого пара, месторождение и марку энергетического топлива, способ сжигания твердого топлива (с твердым или жидким удалением шлаков), температуру питательной воды, поступающей в котел после регенеративного подогрева. Кроме указанных могут быть заданы и другие характеристики, например непрерывная продувка, доля рециркуляции газов в топку, работа котла под наддувом или при разряжении в газовом тракте и др.

Задание не поверочный расчет включает в себя практически те же исходные данные, что и при конструктивном расчете, и дополнительно – конструктивные данные поверхностей котла. Поэтому расчету предшествует определение по чертежам геометрических характеристик поверхностей (диаметров и шагов труб, числа рядов труб, размеров проходных сечений для газов и рабочей среды, габаритных размеров газоходов и поверхностей нагрева и т. д.).

При поверочном расчете котла, так же как при конструктивном, вначале определяют объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания, КПД и расход топлива, а затем выполняют расчет теплообмена в топочной камере и других поверхностях в последовательности, соответствующей их расположению по ходу газов.

КОТЕЛ, ПАР, ТОПЛИВО, ТЕПЛОТА, КПД, ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЬ, ЭКОНОМАЙЗЕР, ВОЗДУХОПОДОГРЕВАТЕЛЬ.

СОДЕРЖАНИЕ

Введение

1. Общее описание котлоагрегата и вспомогательного оборудования

2. Расчет топлива

2.1 Характеристики топлива

2.2 Теплота сгорания смеси топлив.

2.3 Объемы воздуха и продуктов сгорания

2.4 Энтальпии воздуха и продуктов сгорания.

3. Расчет теплового баланса парогенератора и расход топлива

4. Расчет теплообмена в топке

5. Расчет фестона

6. Расчет пароперегревателя

7. Расчет хвостовых поверхностей нагрева

8. Расчет невязки теплового баланса парогенератора

Выводы

Список литературы

ВВЕДЕНИЕ

Паровой котел – это основной агрегат тепловой электростанции (ТЭС). Рабочим телом в нем для получения пара является вода, а теплоносителем служат продукты горения различных органических топлив. Необходимая тепловая мощность парового котла определяется его паропроизводительностью при обеспечении установленных температуры и рабочего давления перегретого пара. При этом в топке котла сжигается расчетное количество топлива.

Номинальной паропроизводительностью называется наибольшая производительность по пару, которую котел должен обеспечить в длительной эксплуатации при номинальных параметрах пара и питательной воды с допускаемыми по ГОСТ отклонениями от этих величин.

Номинальное давление пара – наибольшее давление пара, которое должно обеспечиваться непосредственно за пароперегревателем котла.

Номинальные температуры пара высокого давления (свежего пара) и пара промежуточного перегрева (вторично-перегретого пара) – температуры пара, которые должны обеспечиваться непосредственно за пароперегревателем с допускаемыми по ГОСТ отклонениями при поддержании номинальных давлений пара, температуры питательной воды и паропроизводительности.

Номинальная температура питательной воды – температура воды перед входом в экономайзер, принятая при проектировании котла для обеспечения номинальной паропроизводительности.

При изменении нагрузки котла номинальные температуры пара (свежего и вторично перегретого) и, как правило, давление должны сохраняться (в заданном диапазоне нагрузок), а остальные параметры будут изменяться.

Оборудование котельной установки условно разделяют на основное (собственно котел) и вспомогательное. Вспомогательными называют оборудование и устройства для подачи топлива, питательной воды и воздуха, для удаления продуктов сгорания, очистки дымовых газов, удаления золы и шлака, паропроводы, водопроводы и др.

Современный котел оснащается системами автоматизации, обеспечивающими надежность и безопасность его работы, рациональное использование топлива, поддержание требуемой производительности и параметров пара, повышение производительности труда персонала и улучшение условий его работы, защиту окружающей среды от вредных выбросов.

1. Общее описание котлоагрегата и вспомогательного оборудования

Парогенератор ГМ-50-1.

Топочная камера обьемом 144 м полностью экранирована трубами 60’3мм, расположенными с шагом 70 мм. Трубы фронтового и заднего экранов образуют под топки. Экраны разделены на восемь самостоятельных циркуляционных контуров.

На боковых стенах топочной камеры размещены по три основные газомазутные горелки, с фронта – две дополнительные. В барабане находится чистый отсек первой ступени испарения с внутрибарабанными циклонами. Вторая ступень вынесена в выносные циклоны Ш 377 мм.

Пароперегреватель – конвективный, горизонтального типа, змеевиковый, двухступенчатый, с шахматным расположением труб Æ 32’3 мм и поперечным шагом 75 мм.

Экономайзер – стальной, гладкотрубный, змеевиковый, кипящего типа, двухблочный, с шахматным расположением труб Æ 28’3 мм. Продольный шаг – 50 мм, поперечный – 70 мм.

Воздухоподогреватель – стальной, трубчатый, одноступенчатый, трехходовый, с шахматным расположением труб 40’1,5мм. Поперечный шаг труб – 60 мм, продольный – 42 мм.

Технические и основные конструктивные характеристики парогенератора приведены в аннотации.

Исходные данные представлены в таблице 1и 1.1

Таблица 1. Исходные данные.

№варианта

Тип парогенератора

Топливо №1(мазут)

Топливо № 2(газ)

20

ГМ 50-1

97

26

Таблица 1.1

Q1 %

D т/ч

Pп. п бар

Tп. п 0 С

R %

Tп. в 0 С

36

49

40

450

3,5

145

2. Расчет топлива

2.1 Характеристики топлива

Расчетные характеристики для заданных видов топлива предоставлены в таблицах 2.1 и 2.2

Таблица 2.1 Характеристики твердого топлива.

Ср

%

Wp %

Ap

%

Spk

%

TSpop

%

Hp

%

Np

%

Op

%

Qрн КДж/кг

T1

0 С

T2

0 С

T3

0 С

84,8

3

0,1

1.4

11.2

0.5

0.5

9490 * 4.187

50

1450

>1500

Таблица 2.2 Характеристики газа.

CH4

%

C2 H6

%

C3 H8

%

C4 H10

%

C5 H12

%

N2

%

CO2

%

H2 S %

O2

%

CO%

H2

%

Qсн

КДж/м3

Rсг

Кг/м3

93.9

3.1

1.1

0.3

0.1

1.3

0.2

8860*4.187

0.766

2.2 Теплота сгорания смеси топлив

При сжигании смеси жидкого и газообразного топлив расчет с целью упрощения условно ведется на 1 кг жидкого топлива с учетом количества газа (м3 ), приходящегося на 1 кг жидкого топлива. Поскольку доля жидкого топлива в смеси задана по теплу, то теплота сгорания жидкого топлива и является этой долей.

Следовательно, удельная теплота сгорания смеси определиться как

Где – теплота сгорания твердого топлива, кДж/кг;

– доля твердого топлива по теплу, %;

Количество теплоты, вносимое в топку с газом:

Тогда расход газа (в м3 ) на 1 кг твердого топлива будет равен:

Где – теплота сгорания газа, кДж/м.

Проверка:

2.3 Объемы воздуха и продуктов сгорания

Необходимое для полного сгорания топлива количество кислорода, объемы и массовые количества продуктов сгорания определяются из нижеследующих стехиометрических уравнений:

– Для твердого топлива:

– Для газообразного топлива:

V°вII=0.0476∙[0.5∙СО+0.5∙Н2+1.5∙Н2S+∑(m+0.25∙n)∙СmНn-О2]=

=0.0476∙(0+(1+0,25*4)*93,9+(2+0,25*6)*3,1+(3+0,25*8)*1,1+(4+0,25*10)*0,3+(5+0,25*12)*0,1)=9,84844 м/м;

V°N2II=0.79∙V°вII+0.01∙N2=0.79∙9.84844+0.01∙1,3=7.8 м/м;

V°RO2II=0.01∙(СО2+СО+Н2S+∑m∙СmНn)=0.01∙(0.2+1∙93.2+2∙3,1+3∙1.1+4∙0.3+5Ч0,1)=1.053 м/м;

V°Н2OII=0.01∙(Н2S+Н2+∑0.5∙n∙СmНn+0.124∙dr)+0.0161∙V°в=0.01∙(0.5∙4∙93.9+6-3,1-0,5+0.5∙8∙1.1+0.5∙10∙0.3+0.5∙12-0,1+0,124-)+0.0161∙9.84844=2.2 м/м;

– Для смеси топлив:

V°в=V°вI+Х∙V°вII=10,6+1,9∙9,84844=29,22 м/кг;

V°N2=V°N2I+Х∙V°N2II=8,378+1,9∙7.8=23,198 м/кг;

VRO2=V°RO2I+Х∙V°RO2II=1,6+1,9∙1.053=3,6 м/кг;

V°Н2O=V°Н2OI+Х∙V°Н2OII=1,45+1,9∙2,2=5,63м/кг;

Расчет действительных объемов.

VN2=V°N2+(a-1)∙V°в=23,198+(1.1-1)∙29,22=26,12 м/кг;

VН2O=V°Н2O+0.0161∙(a-1)∙V°в=5,63+0.0161∙(1.1-1)∙29,22=5,68м/кг;

Vr=VRO2+VN2+VН2O=3,6+26,12+5,68=35,4 м/кг;

Объемные доли трехатомных газов.

RRO2=VRO2/Vr=3,6/35,4=0.102

RН2O=VН2O/Vr=5,68/35,4=0.16

Rn=rRO2+rН2O=0.102+0.16=0.3

Концентрация золы в продуктах сгорания

M=А ∙aун/(100·Gr)=0,1∙0.95/(100·42,98)=0,000022 кг/кг;

Gr=1-A/100+1.306∙a· V°в=1-0,1/100+1.306·1.1·29,22=42,98кг/кг;

2.4 Энтальпии воздуха и продуктов сгорания.

I°в=V°в∙(сt)в=29.22∙1436=41959,92 кДж/кг;

I°r=VRO2∙(сJ )RO2+V°N2∙(сJ )N2+V°Н2О∙(сJ )Н2О=3,6∙2202+23,198∙1394+5,63∙1725=49826,41кДж/кг;

Ir=I°r+(a-1)∙I°в+Iзл;

Т. к. (А ∙aун/Qн)∙10=(0,1∙0.95/110368,7)∙10=0,0008<1.5,

То Iзл – не учитывается;

Ir=I°r+(a-1)∙I°в=49826,41+(1.1-1)∙41959,92=54023,34 кДж/кг.

Полученные результаты после проверки на компьютере и уточнения офор – мим в виде даблицы 2.3

Таблица 2.3 Результаты расчета топлива.

Для твердого топлива

Для газообразного топлива

Для смеси топлив

Энтальпии при t=1000 °С

V°вI=10,6

V°N2I=8,378

V°RO2I=1,6

V°Н2OI=1,45

V°вII=9.84844

V°N2II=7.8

V°RO2II=1.053

V°Н2OII=2,2

V°вII=29,22

V°N2II=23,09

V°RO2II=3,6

V°Н2OII=5,63

Воздуха: I°в=41959,92

Газа: I°r=49826,41

Ir=54023,34

Золы: Iзл=0.00

При aт=1.1, t=1000°С.

Значение коэффициентов избытка воздуха на выходе из топки и присосов воздуха в элементах и газоходах котельной установки принимаем по таблице 5.

Таблица 2.4 Присосы воздуха по газовому тракту.

Участки газового тракта.

∆a

A

Температура, °С.

Топка

0.1

1,1

100-2200

Пароперегреватель

0,05

1,15

600-1200

Экономайзер

0,08

1,23

200-900

Воздухоподогреватель

0,06

1,29

100-600

Данные расчетов энтальпии продуктов сгорания топлива при различных температурах газов в различных газоходах сведены в таблицу 2.5.

Таблица 2.5 Энтальпии продуктов сгорания в газоходах.

T, °С

Участки конвективных поверхностей нагрева

1,1

1,15

1,23

1,29

100

4846,011

5578,849

200

9777,533

10787,96

11254,31

300

14848,19

16379,02

17085,56

400

20056,08

22114,92

23065,15

500

25386,66

27984,91

29184,09

600

30833,56

32046,19

33986,4

35441,56

700

36421,62

37851,94

40140,45

800

42190,41

43841,34

46482,83

900

48048,5

49920,04

52914,51

1000

54023,34

56121,33

1100

60024,26

62354,56

1200

66042,61

68605,21

1300

72270,49

1400

78520,91

1500

84770,96

1600

91118,2

1700

97503,2

1800

103939,3

1900

110453,8

2000

116932,3

2100

123509,7

2200

130060,2

Таблица 2.6. Характеристики продуктов сгорания в поверхностях нагрева.

Величина

Един-ица

Топка

Участки конвективных поверхностей нагрева

1.1

1.125

1.19

1.26

VRO2

М/кг

3,6

3,6

3,6

3,6

VN2=V°N2+(a-1)∙V°в

-//-

26,12

26,85

28,75

30,8

VН2O=V°Н2O+ +0.0161∙(a-1)∙V°в

-//-

5,68

5,69

5,72

5,75

Vr=VRO2+VN2+VН2O

-//-

35,4

36,14

38,1

40,15

RRO2=VRO2/Vr

-//-

0,102

0.1

0.09

0.089

RН2O=VН2O/Vr

-//-

0.16

0.157

0.15

0.14

Rn=rRO2+rН2O

-//-

0.3

0.26

0.24

0.229

10∙А ∙aун/Qн

Кг/МДж

0,03

0,03

0,025

0,024

М= А ∙aун/(100·Gr)

Кг/кг

0,000022

0,000022

0,00002

0,000021

На рис.1 представлена схема котла ГМ-50-1

Рис. 1 Схема котла ГМ-50-1.

1-Топочная камера

2-Барабан

3-Фестон

4-Пароперегреватель

5-Экономайзер

6-Воздухоподогреватель

3. Расчет теплового баланса парогенератора и расход топлива

Расчет теплового баланса парогенератора и расход топлива преждставлен в таблице 3

ТАБЛИЦА 3.

Величина

Единица

Расчет

Наименование

Обозначение

Расчетная формула или способ определение

Располагаемая теплота топлива

КДж/кг

Потеря теплоты от химической неполноты сгорания топлива

По таблице 4-3

%

0,5

Потеря теплоты от механической неполноты сгорания топлива

По таблице 4-3

%

0

Температура уходящих газов

По заданию

°С

140

Энтальпия уходящих газов

По IJ-таблице

КДж/кг

7849,0334

Температура воздуха в котельной

По выбору

°С

30

Энтальпия воздуха в котельной

По IJ-таблице

КДж/кг

1139,58

Потеря теплоты с уходящими газами

%

Потеря теплоты от наружного охлаждения

По рис. 3-1

%

0,9

Сумма теплов. пот.

%

К. п.д. парогенератора

%

Коэффициент сохранения теплоты

Паропроизводительность агрегата

D

По заданию

Кг/с

49

Давление пара в барабане

По заданию

МПа

44,4

Температура перегретого пара

По заданию

°С

450

Температура питательной воды

По заданию

°С

145

Удельная энтальпия перегретого пара

По табл. VI-8

КДж/кг

3342

Удельная энтальпия питательной воды

По табл. VI-6

КДж/кг

611

Значение продувки

P

По выбору

%

70

Полезно используемая теплота в агрегате

КВт

Полный расход топлива

Кг/с

Расчетный расход топлива

Кг/с

4 Расчет теплообмена в топке

Расчет полной площади стен топочной камеры и сумарной лучевоспринимающей поверхности топки представлен в таблицах 4.1 ,4.2, 4.3

На рис.2 представлена схема топочной камеры

ТАБЛИЦА 4.1 Расчет полной площади стен топочной камеры (Fст) и суммарной лучевоспринимающей поверхности топки (Hл)

Наименование

Обоз-наче-ние

Еди-ница

Фр. и свод

Боко-вые

Задн

Вых. окно

S

Полная площадь стены и выходного окна

FСТ

М2

56.2

63.5

44.28

13,48

177.46

Расстояние между осями крайних труб

B

М

5.2

3.66

5.2

5.2

Освещенная длина труб

L

М

10.3

8.28

8.165

2.05

Площадь, занятая лучевоспринимающей поверхностью

F

М2

53.56

60.61

42.46

10.66

167.29

Наружный диаметр труб

D

Мм

60

60

60

60

Шаг труб

S

Мм

70

70

70

70

Расстояние от оси труб до кладки (стены)

E

Мм

100

60

100

Отношение

S/d

1,1667

1,1667

1.1667

Отношение

E/d

1,667

1

1,667

Угловой коэффициент

X

0.99

0.99

0.99

0.99

Площадь лучевоспринимающей поверхности открытых экранов

HЛОТК

М2

53.02

60

42

10.55

165.57

ТАБЛИЦА 4.2 Расчет конструктивных характеристик топки

Величина

Единица

Расчет

Наименование

Обозначение

Расчетная формула или способ определения

Активный объем топочной камеры

По конструктивным размерам

М3

150

Тепловое напряжение объема топки: расчетное допустимое

По табл. 4-3

КВт/м3

КВт/м3

290

Количество горелок

N

По табл. III-10

Шт.

6

Тепло производительность горелки

МВт

Тип горелки

По табл. III-6

ГМГ-7

Рис.2 Топочная камера

ТАБЛИЦА 4.3 Поверочный расчет теплообмена в топке

Величина

Единица

Расчет

Наименование

Обозначение

Расчетная формула или способ определение

Суммарная площадь лучевоспринимающей поверхности

По конструктивным размерам

М2

165.57

Полная площадь стен топочной камеры

По конструктивным размерам

М2

177.46

Коэффициент тепловой эффективности лучевоспринимающей поверхности

Эффективная толщина излучающего слоя пламени

М

Полная высота топки

По конструктивным размерам

М

8

Высота расположения горелок

По конструктивным размерам

М

1.85

Относительный уровень расположения горелок

Параметр забалансированности топочных газов

Коэффициент M0

M0

По нормативному методу

0,4

Параметр, учитывающий характер распределения температуры в топке

М

Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки

По табл. 4-3

1,1

Присос воздуха в топке

По табл. 2-2

0,1

Присос воздуха в системе пылеприготовления

По табл. 2-1

0

Температура горячего воздуха

По предварительному выбору

°С

250

Энтальпия горячего воздуха

По IJ-таблице

КДж/кг

9774,09

Энтальпия присосов воздуха

По IJ-таблице

КДж/кг

1139,58

Полезное тепловыделение в топке

КДж/кг

Адиабатическая температура горения

По IJ-таблице

°С

2045,86

Температура газов на выходе из топки

По предварительному выбору

°С

1144

Энтальпия газов на выходе из топки

По IJ-таблице

КДж/кг

62672.34

Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания

КДж/кг

Объемная доля:

Водяных паров

Трехатомных газов

По табл. 1-2

По табл. 1-2

0,16

0,102

Суммарная объемная доля трехатомных газов

Произведение

М-МПа

Коэффициент ослабления лучей:

Трехатомными газами

1/(мЧЧМПа)

Коэффициент излучения сажестых частиц

Для мазута

Для газа

1-

Коэффициент заполнения

M

Коэффициент ослабления лучей топочной средой

1/(мЧЧМПа)

Критерий Бургера

Критерий Бургера

Температура газов на выходе из топки

°С

Энтальпия газов на выходе из топки

По IJ-таблице

КДж/кг

62718.46

Общее тепловосприятие топки

КДж/кг

Средняя удельная тепловая нагрузка лучевоспринимающих поверхностей

КВт/м2

5. Расчет фестона

Конструктивные размеры и поверочный расчет фестона представлен в таблицах 5.1 и 5.2

На рис 3 представлена схема фестона

Рис. 3 Схема фестона

ТАБЛИЦА 5.1

Показатели

Еди-ница

Фес-тон

Наименования

Обозначение

Диаметр труб :

Наружный

D

М

0.06

Внутренний

Dвн

М

0.054

Кол-во труб в ряду

Z1

Шт.

23

Кол-во рядов труб

Z2

3

Общее кол-во труб в рассчитваыемом участке

Z

Шт.

70

Средняя длина труб

Lср

М

1.8

Расчетна площадь поверхности нагрева

H

М2

23.74

Расположение труб

Ш

Шаг труб :

Поперек движения газов

S1

520

Вдоль движения газов

S2

210

Относительный шаг труб :

Поперечный

S1/d

8.66

Продольный

S2/d

3.5

Размер сечения газохода поперек

А

М

1.85

Движения газов

В

М

5

Площадь живого сечения для прохода газов

F

М2

6.766

ТАБЛИЦА 5.2 Поверочный расчет фестона

Величина

Единица

Расчет

Наименование

Обозначение

Расчетная формула или способ определения

Полная площадь поверхности нагрева

Н

По конструктивным размерам

М2

23.74

Дополнительна поверхностья

H доп

М2

2.5

Диаметр труб

D

Мм

60×3

Относительный шаг труб:

Поперечный

Продольный

8.66

3,5

Количество рядов труб по ходу газов

Шт.

3

Количество труб в ряду

Шт.

23

Площадь живого сечения для прохода газов

F

М2

Эффективная толщина излучающего слоя

S

М

Температура газов перед фестоном

Из расчета топки

°С

1144.77

Энтальпия газов перед фестоном

То же

КДж/кг

62718

Температура газов за фестоном

По предварительному выбору

°С

1076

Энтальпия газов за фестоном

По IJ -таблице

КДж/кг

58584

Количество теплоты, отданное фестону

КДж/кг

Температура кипения при давлении в барабане рб =4.4 МПа

По таблице VI-7

°С

256

Средняя температура газов

°С

Средний температурный напор

°С

Средняя скорость газов

М/с

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

По рис. 6-5

КВт/(м2 -К)

59*0.88*1*0.85=44.13

Суммарная поглощательная способность трехатомных газов

М-МПа

2.03=0.053

Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами

1/(м-МПа)

Суммарная оптическая толщина запыленного газового потока

Степень черноты излучающей среды

По рис. 5-4 или формуле (5-22)

0,31

Температура загрязненной стенки трубы

°С

Коэффициент теплоотдачи излучением

По рис. 6-12 (aл =aн а)

Вт/(м2 -К)

220·0,31=68.2

Коэффициент использования поверхности нагрева

По § 6-2

1

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке

Вт/(м2 -К)

Коэффициент теплопередачи

Вт/(м2 -К)

Тепловосприятие фестона по уравнению теплопередачи

КДж/кг

Тепловосприятие настенных труб

КДж/кг

Суммарное тепловосприятие газоходов фестона

КДж/кг

3694.8+389.1=4083.85

Расхождение расчетных тепловосприятий

%

6. Расчет пароперегревателя

Конструктивные размеры конструктивный расчет перегревателя представлен в таблицах 6.1 и 6.2

На рис. 4 представлена схема пароперегревателя

Рис.4 Схема пароперегревателя

ТАБЛИЦА 6.1 Конструктивные размеры и характеристики перегревателя

Показатели

Номера ступени участков по ходу пара

Наименование

Обозна-

Еди-ница

I ступень

Чение

Наружный диаметр

D

Мм

32

Внутренний диаметр трубы

Dвн

Мм

26

Кол-во труб в ряду

Z1

Шт.

68

Кол-во рядов по ходу

Z2

Шт.

18

Средний поперечный шаг

S1

Мм

75

Средний продольный шаг

S2

Мм

55

Расположение труб (шахматное, коридорное)

Шахматное

Характер омывания (поперечное, продольное, смешанное)

Перекрестный ток

Средняя длина змеевика

L

М

2,44

Суммарная длина труб

∑L

М

29,94

Площадь полной поверхности нагрева

H

М2

226,01

Площадь живого сечения на входе

F’

М2

5,363

То же, на выходе

F”

М2

5,363

Средняя площадь живого сечения газохода

Fср

М2

5,363

Кол-во змеевиков, вкл. параллельно (по пару)

M

Шт.

68

Живое сечение для прохода пара

F

М2

0.0361

ТАБЛИЦА 6.2 Конструктивный расчет перегревателя.

Величина

Единица

Расчет

Наименование

Обозначение

Расчетная формула или способ определения

Диаметр труб

По конструктивным размерам

Мм

32/26

Параметр пара на входе в ступень: давление температура паросодержание

МПа

ЄС

4,4

256

0,985

Удельная энтальпия: кипящей воды сухого насыщенного пара

КДж/кг

КДж/кг

1115,5

2797,2

Удельная энтальпия пара на входе в ступень

КДж/кг

Параметры пара на выходе из ступени: давление температура удельная энтальпия

МПа єС кДж/кг

4.0

450

3378.14

Тепловосприятие пароохладителя

По выбору

КДж/кг

70

Тепловосприятие ступени

Q

КДж/кг

Энтальпия газов на входе в ступень

Из расчета фестона

КДж/кг

58584

Температура газов на входе в ступень

То же

ЄС

1076

Энтальпия газов на выходе из ступени

КДж/кг

Температура газов на выходе из ступени

По IJ – таблице

ЄС

637.42

Средняя температура газов в ступени

ЄС

Средняя скорость газов в ступени

М/с

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

По рис. 6-5

Вт/(м2 -К)

Средняя температура пара

ЄС

Объем пара при средней температуре

По табл. VI-8

М3 /кг

0,061

Средняя скорость пара

М/с

Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару

По рис. 6-7

Вт/(м2 -К)

Эффективная толщина излучающего слоя

S

М

Суммарная поглощательная способность трехатомных газов

М-МПа

Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами

По рис. 5-5

1/(м-МПа)

3.34

Суммарная оптическая толщина запыленного газового потока

Степень черноты излучающей среды

A

По рис. 5-5

0,0395

Коэффициент загрязнения

По § 6-2

М2 -К/Вт

0,01

Температура загрязненной стенки трубы

ЄС

Коэффициент теплоотдачи излучением

По рис. 6-12

Вт/(м2 -К)

Коэффициент

A

По § 6-2

0,3

Глубина по ходу газов: ступени (пучка) объем перед ступенью

По конструктивным размерам То же

М

М

0,935

1,35

Коэффициент теплоотдачи излучением с учетом излучения газового объема перед ступенью

Вт/(м2 -К)

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке

Вт/(м2 -К)

Коэффициент тепловой эффективности

По табл. 6-2

0,7

Коэффициент теплоотдачи

K

Вт/(м2 -К)

Разность температур между газами и паром:

Наибольшая

Наименьшая

ЄС

ЄС

Температурный напор при противотоке

ЄС

Полный перепад температур газового потока в ступени

ЄС

Полный перепад температур потока пара

ЄС

Параметр

R

То же

P

Коэффициент перехода к сложной схеме

По рис. 6-15

0.99

Температурный перепад

ЄС

Площадь поверхности нагрева ступени

H

М2

Т. к. невязка составляет больше 2% то добавляем дополнительную площадь к перегревателю =38 м2

7 Расчет хвостовых поверхностей нагрева

Конструктивные размеры а также расчеты ступеней хвостовых поверхностей нагрева представлены в таблицах 7.1 – 7.4

На рис. 5 прежставлена схема хвостовых поверхностей нагрева

Рис. 5 схема хвостовых поверхностей нагрева

ТАБЛИЦА 7.1 Конструктивные размеры и характеристики стального трубчатого экономайзера

Показатели

Еди-ница

Ступень

Наименования

Обозначение

I

Диаметр труб :

Наружный

D

М

28

Внутренний

Dвн

М

22

Кол-во труб в ряду

Z1

Шт.

25

Кол-во рядов труб

Z2

40

Расчетна площадь поверхности нагрева

H

М2

461.06

Расположение труб

Ш

Шаг труб :

Поперек движения газов

S1

М

70

Вдоль движения газов

S2

М

50

Относительный шаг труб :

Поперечный

S1/d

2.5

Продольный

S2/d

1.79

Размер сечения газохода поперек

А

М

1.78

Движения газов

В

М

5.4

Площадь живого сечения для прохода газов

F

М2

5.972

Кол-во параллельно включенных труб (по воде)

Z0

Шт.

50

Площадь живого сечения для прохода воды

F

М2

0.019

ТАБЛИЦА 7.2 Конструктивный расчет экономайзера

Величина

Единица

Расчет

Наименование

Обозначение

Расчетная формула или способ определения

Площадь поверхности нагрева ступени

H

По конструктивным размерам

М2

461.06

Площадь живого сечения для прохода газов

То же

М2

5.972

То же, для прохода воды

F

М2

0,019

Температура газов на входе в ступень

Из расчета перегревателя

ЄС

637,42

Энтальпия газов на входе в ступень

То же

КДж/кг

36289,2

Температура газов на выходе из ступени

По выбору

ЄС

371

Энтальпия газов на выходе из ступени

По IJ – таблице

КДж/кг

20451,5

Тепловосприятие ступени (теплота, отданная газами)

КДж/кг

Удельная энтальпия воды на выходе из ступени

КДж/кг

Температура воды на выходе из ступени

По табл. VI-6

ЄС

256

Паросодержание смеси

X

Удельная энтальпия воды на входе в ступень

КДж/кг

610

Температура воды на входе в ступень

ЄС

145

Средняя температура воды

Tср

ЄС

Скорость воды в трубах

М/с

Средняя температура газов

ЄС

Средняя скорость газов

М/с

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

По рис. 6-5

Вт/(м2 -К)

60

Эффективная толщина излучающего слоя

S

М

Суммарная поглощательная способность трехатомных газов

М-МПа

Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами

По рис. 5-5

1/(м-МПа)

3.4

Суммарная оптическая толщина запыленного газового потока

Степень черноты газов

А

По рис. 5-4

0,009

Температура загрязненной стенки трубы

ЄС

Коэффициент теплоотдачи излучением

По рис. 6-12

Вт/(м2 -К)

0.855

Коэффициент

А

По § 6-2

0,3

Глубина по ходу газов:

Ступени

Объем перед ступенью

По конструктивным размерам

То же

М

М

1,9

2

Коэффициент теплоотдачи излучением с учетом излучения газового объема перед степенью

Вт/(м2 -К)

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке

Вт/(м2 -К)

Коэффициент теплоотдачи

Вт/(м2 -К)

Разность температур между средами:

Наибольшая

Наименьшая

ЄС

ЄС

Отношение

Температурный напор

ЄС

Площадь поверхности нагрева ступени

М2

Т. к. невязка составляет меньше 2% то внесение конструктивных изменений не требуется

ТАБЛИЦА 7.3 Воздухоподогреватель

Показатели

Еди-ница

Ступень

Наименования

Обозначение

I

Диаметр труб :

Наружный

D

М

40

Внутренний

Dвн

М

37

Длина труб

L

М

5.514

Кол-во ходов по воздуху

N

М

3

Кол-во труб в ряду поперек движения воздуха

Z1

Шт.

72

Кол-во рядов труб вдоль движения воздуха

Z2

Шт.

33

Расположение труб

Ш

Шаг труб :

Поперечный (поперек потока воздуха)

S1

М

56

Продольный (вдоль потока воздуха)

S2

М

42

Относительный шаг труб :

Поперечный

S1/d

1.4

Продольный

S2/d

1.05

Площадь живого сечения для прохода газов

М^2

2,56

Кол-во параллельно включенных труб (по газам)

Z0

Шт.

2376

Ширина сечения воздушного канала

B

М

4,144

Средняя высота воздушного канала

H

М

2,1

Площадь среднего сечения воздушного канала

М^2

2,65

Площадь поверхности нагрева

H

М^2

1500

ТАБЛИЦА 7.4 Конструктивный расчет воздухоподогревателя

Величина

Единица

Расчет

Наименование

Обозначение

Расчетная формула или способ определения

Диаметр труб

По конструктивным размерам

Мм

40

Относительный шаг:

Поперечный

Продольный

То же

” “

1,4

1,05

Количество рядов труб

” “

Шт.

33

Количество ходов по воздуху

” “

3

Площадь живого сечения для прохода газов

” “

М2

2.56

То же, для прохода воздуха

” “

М2

2.65

Площадь поверхности нагрева

” “

М2

1500

Температура газов на входе в ступень

Из расчета второй ступени экономайзера

ЄС

371

Энтальпия газов на входе в ступень

То же

КДж/кг

21290.66

Температура воздуха на выходе из ступени

По выбору

ЄС

250

Энтальпия воздуха на выходе из ступени

По IJ-таблицы

КДж/кг

9774.09

Отношение количества воздуха на выходе из ступени к теоретически необходимому

Температура воздуха на входе в ступень

По выбору

ЄС

30

Энтальпия воздуха на входе в ступень

По IJ-таблицы

КДж/кг

1139,58

Тепловосприятие ступени

КДж/кг

8893,545

Средняя температура воздуха

ЄС

Энтальпия воздуха при средней температуре

По IJ-таблицы

КДж/кг

5049,2

Энтальпия газов на выходе из ступени

По IJ-таблицы

КДж/кг

7849

Температура газов на выходе из ступени

По заданию

ЄС

140

Средняя температура газов

ЄС

Средняя скорость газов

М/с

Коэффициент теплоотдачи с газовой стороны

По рис. 6-7

Вт/(м2 -К)

36

Средняя скорость воздуха

М/с

Коэффициент теплоотдачи с воздушной стороны

По рис. 6-5

Вт/(м2 -К)

53

Коэффициент использования поверхности нагрева

По табл. 6-3

0,7

Коэффициент теплоотдачи

Вт/(м2 -К)

Разность температур между средами:

Наибольшая

Наименьшая

ЄС

ЄС

Средний температурный напор при противотоке

ЄС

Перепад температур:

Наибольший

Наименьший

ЄС

ЄС

Параметр

То же

Коэффициент

По рис. 6-16

0,95

Температурный напор

ЄС

Площадь поверхности нагрева ступени

М2

Т. к. невязка составляет более 2% то вносим конструктивные ихменения. Добавляем к воздухоподогревателю дополнительно 498 м2

8 Расчет невязки теплового баланса парогенератора

Расчет невязки теплового баланса представлен в таблице 8

ТАБЛИЦА 8

Величина

Величина

Расчет

Наименование

Обозначение

Расчетная формула или способ определения

Расчетная температура горячего воздуха

Из расчета воздухоподогревателя

ЄС

250

Энтальпия горячего воздуха при расчетной температуре

То же

КДж/кг

9774

Лучистое тепловосприятие топки

Из расчета топки

КДж/кг

56657,7

Расчетная невязка теплового баланса

КДж/кг

Невязка

%

ВЫВОДЫ

В ходе выполнения курсового проекта был проведен тепловой расчет промышленного парогенератора ГМ-50-1 при совестном сжигании жидкого и газообразного топлива.

Расчет проводился по жидкому топливу, с учетом тепла, вносимого в топку, за счет сжигания газообразного топлива.

Последовательно был проведен поверочный расчет всех поверхностей нагрева котла: экранов топки, фестона, пароперегревателя, водяного экономайзера, воздухоподогревателя. С учетом того, что парогенератор спроектирован на сжигание другого вида топлива, возникла необходимость в проведении поверочно-конструктивного расчета.

При поверочном расчете поверхности нагрева приходится задаваться изменением температуры одной из теплообменивающихся сред (разностью температур на входе и выходе). Этим определяется тепловосприятие поверхности в первом приближении. Далее можно вычислить температуры другой среды на концах поверхности нагрева, температурный напор, скорости газового потока и рабочей среды и все другие величины, необходимые для вычисления тепловосприятия во втором приближении. При расхождении принятого и расчетного тепловосприятий выше допустимого повторяют расчет для нового принятого тепловосприятия. Таким образом, поверочный расчет поверхности нагрева выполняется методом последовательных приближений.

Тепловой расчет парогенератора заканчивается определением невязки теплового баланса. В курсовом проекте величина невязки составляет 0,95 %.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Тепловой расчет промышленных парогенераторов. / Под ред. В. И. Частухина. – Киев: Вища шк., 1980. – 184 с.

2. Сидельковский Л. Н., Юренев В. Н. Котельные установки промышленных предприятий: Учебник для вузов. – М.: Энергоатомиздат, 1988. – 528 с.

3. Компоновка и тепловой расчет парового котла: Учеб. пособие для вузов/ Ю. М. Липов, Ю. Ф. Самойлов, Т. В. Виленский. – М.: Энергоатомиздат, 1988. – 208 с.

4. Расчет паровых котлов в примерах и задачах: Учеб. пособие для вузов/ А. Н. Безгрешнов, Ю. М. Липов, Б. М. Шлейфер; Под общ. ред. Ю. М. Липова. – М.: Энергоатомиздат, 1991. – 240 с.

5. Методические указания “Расчет объемов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания для смеси топлив с применением ЭВМ” по курсу “Котельные установки промышленных предприятий”. / Сост.: А. А. Соловьев, В. Н. Евченко. – Мариуполь: ММИ, 1991. – 17 с.

6. Методические указания к выполнению курсового проекта по курсу “Котельные установки промышленных предприятий” для студентов специальности (7.090510)/ Сост.: А. А. Соловьев, В. М. Житаренко – Мариуполь: ПГТУ, 1998. – 40 с.



Зараз ви читаєте: Тепловой расчет промышленного парогенератора ГМ-50-1