Умягчение воды методом ионного обмена

Петербургский Государственный Университет

Путей и Сообщения.

Кафедра “Водоснабжение и водоотведение” КУРСОВОЙ ПРОЕКТ: “Умягчение воды методом ионного обмена”

Студент: Перельзон И. Б.

Преподователь: Постнова Е. В.

2000

Введение.

На железнодорожном транспорте имеются предприятия, для работы которых требуется вода с малой жесткостью.

Известно, что жесткость воды обусловлена наличием в ней солей кальция и магния. Использование жесткой воды приводит к образованию накипи на внутренней поверхности котлов и теплообменных аппаратов, что снижает эффективность их работы.

В настоящее время один из наиболее распространенных способов умягчения воды является метод ионного обмена. Снижение жесткости воды ионным обменом основано на способности определенных или некоторых искусственных материалов (катионитов) которые имеют в своем составе обменные ионы Na+ , Н+ . Способные обмениваться на ионы Са2+ , Мg2+ . Реакция обмена:

2 Na [Кат.] + Ca (HCO3 )2 ÛCa [Кат.] + 2 NaHCO3

2 H [Кат.] + MgCl2 Þ Mg [Кат.]2 + 2 HCl

К катионитам относятся глауконитовый песок, гумусовые угли, сульфоуголь, искусственные смолы (КУ-1, КУ-2).

В процессе фильтрации воды через катиноитную загрузку ее обменная способность уменьшается, поэтому необходимо периодически регенерировать (восстанавливать фильтрирующий материал). Реакции регенерации:

Ca [Кат.]2 + 2 NaClÞ 2 Na [Кат.] + CaCl2

Na – катионидные фильтры регенерируются раствором NaCl

Mg [Кат.]2 + H2 SO4 = 2 H [Кат.] + MgSO4

Н – катионидные фильтры регенерируются раствором серной кислоты – Н2 SO4 .

Для реализации представленных химических процессов устраивают специальное сооружение – станцию умягчения воды.

Целью курсового проекта является расчет основного технологического оборудования – Н-Na – катионитных фильтров и вспомогательного оборудования – кислотное хозяйство, солевое, дегазатор для удаления газов – СО2 .

1 . Предварительная обработка исходных данных.

Проверка данных химического анализа воды производится путем сопоставления суммы катионов: Ca+2 , Mg+2 , Na+ , К+ с суммой анионов: Cl – , SO4-2 , НСО3- :

(1). К = [Ca+2 ] + [Mg+2 ] + [Na+ ] + [K+ ] = 4.0 + 2.4 + 0.9 = 7.3 мг-экв/л

(2). А = [HCO3- ] + [Cl – ] + [SO4-2 ] = 5.1 + 0.7 + 1.5 = 7.3 мг-экв/л

Вывод: Сумма катионов равна сумме анионов, следовательно, данные химического анализа воды верны.

1.1. Определяется общая жесткость исходной воды.

Жо = [Ca+2 ] + [Mg+2 ] = 4.0 + 2.4 = 6.4 мг-экв/л (3).

1.2. Определяется карбонатная жесткость исходной воды.

Жк = [HCO3- ] = 5.1 мг-экв/л (4).

1.3. Определяется щелочность исходной воды.

Що = Жк = 5.1 мг-экв/л (5).

1.4. Определяется не карбонатная жесткость.

Жнк = Жо – Жк = 6.4 – 5.1 = 1.3 мг-экв/л (6).

2. Выбор и обоснование принципиальной схемы умягчения воды.

Умягчение воды методом ионного обмена может осуществлять: параллельным катионированием, последовательным катионированием, совместным H-Na-катионированием.

Выбор схемы умягчения воды осуществляется на основании сопоставления данных химического анализа исходной воды.

Параллельное H-Na-катионирование применяется при условии:

Жк / Жо ³ 0,5 5.1 / 6.4 = 0.79 ³ 0.5 +

Жнк £ 3.5 мг-экв/л Жнк = 1.3 £ 3.5 мг-экв/л +

SO4-2 + Cl – £ 3 … 4 мг-экв/л 1.5 + 0.7 = 2.2 £ 3 мг-экв/л +

Na+ + K+ £ 1 …2 мг-экв/л 0.9 £ 2 мг-экв/л +

Последовательное H-Na-катионирование применяется при условии:

Жк / Жо £ 0.5 5.1 / 6.4 = 0.79 > 0.5 –

Жнк ³ 3.5 мг-экв/л Жнк = 1.3 < 3,5 мг-экв/л –

SO4-2 + Cl – ³ 3 … 4 мг-экв/л 1.5 + 0.7 = 2.2 < 3 мг-экв/л –

Na+ + K+ не лимитируются –

На основании полученных результатов принимается параллельная схема H-Na-катионирования.

Техническая схема параллельного H – Na-катионирования:

3. Расчет основного технологического оборудования станции умягчения воды

К основному технологическому оборудованию станции умягчения

Воды Н-Na-катионитные фильтры.

Расчет ведется на основании нормативной литературы.

3.1. Определяется соотношение расходов воды подаваемой на Н – Na-катионитные фильтры.

При параллельной схеме Н-Na-катионирования расчет ведется согласно [1,прил.7,п.25]:

Определяется расход воды подаваемой на Н-катионитные фильтры.

qHпол. = qпол. ( Що – Щу ) / ( А+Що ) м3 /час (7)

Где qпол. – полезная производительность Н-Na-катионитных фильтров,

Qпол. = Qсут. / 24=1100/24=45.8 м3 /час,

Що – щелочность исходной воды,

Що =5.1 гр-экв /м3 ,

Щу – щелочность умягченной воды,

А – сумма концентраций анионов,

А= 7.3 гр-экв /м3 ,

QHпол. = 45.8*( 5.1-0.35 ) / ( 7.3+5.1 ) = 17.5 м3 /час

Определяется расход воды на Na-катионитные фильтры:

qNaпол. = qпол. – qHпол. м3 /час (8)

qNaпол. = 45.8 – 17.5 = 28.3 м3 /час

3.2. Выбирается катионит для загрузки фильтров по [6]:

Принимается сульфауголь мелкий 1 сорта с техническими характеристиками:

Внешний вид катионита – черные зерна неправильной формы.

Диаметр зерен катионита – 0.25…0.7 мм.

Полная обменная способность – Еполн. = 570 экв /м3

3.3. Определяется объем катионита в Н – Na-катионитных фильтрах.

Объем катионита в Н – катионитных фильтрах, вычисляется

По [1,прил.7,п.26]:

WH = 24*qHпол. (Жо +СNa )/(nHp *EHраб. ) м3 (9)

Где СNa – концентрация в исходной воде,

СNa =0.9 гр-экв /м3 ,

nHp – число регенераций каждого Н-катионитного фильтра в сутки,

принимается по [1,прил.7,п.14]: от 1…2.

nHp =2,

EHраб. – рабочая обменная емкость Н-катионита, вычисляется по

Формуле [1,прил.7,п.27]:

EHраб. = aн * Еполн. – 0.5*qуд. *Скгр-экв /м3 (10)

Где aн – коэффициент эффективности регенерации Н-катионитных

фильтров, принимается по [1,прил.7,п.27,табл.4]:

При удельном расходе Н2 SO4 на регенерацию 100 гр./гр.-экв.

Aн =0.85,

qуд. – удельный расход воды на отмывку 1 м3 катионита (для сульфо-

угля принимается 4 м3 ),

qуд. =4 м3 ,

Ск – общее содержание в воде катионидов,

Ск =7.3 гр-экв /м3 ,

EHраб. = 0.85*570 – 0.5*4*7.3 = 469.9 гр-экв /м3,

WH = 24*17.5(6.4+0.9)/(2*469.9) = 3.6 м3 ,

Объем катионита в Na-катионитных фильтрах вычисляется по

Формуле[1,прил.7,п.26]:

WNa = 24*qNaпол. (Жо* nNap )*ENaраб. м3 (11)

Где nNap – число регенераций каждого Na-кат. фильтра в сутки

принимается согласно [1,прил.7,п.14] от 1…3.

nNap =2,

ENaраб. – рабочая обменная емкость Na-катионит. фильтра

вычисляется по [1,прил.7,п.15]:

ENaраб. = aNa *bNa *Еполн. – 0.5*qуд. *Жо гр-экв /м3 (12)

Где aNa – коэффициент эффективности регенерации Na-катион.

Фильтров принимается при удельно расходе поваренной соли

NaCl 100 гр. /гр.-экв. aNa =0.62

BNa – коэфф. Учитывающий снижение обменной емкости,

принимается [1,прил.7,п.15,табл.2] из соотношения:

СNa / Жо = 0.1 bNa = 0.83

ENaраб. = 0.62*0.83*570 – 0.5*4*6.4 = 293.3-12.8 гр-экв /м3,

WNa = 24*28.3(6.4/2)*280.5=7.7 м3 .

3.4. Определяется площадь H-Na-кат. фильтров.

Площадь Н-кат. фильтров опред. по [1,прил.7,п.16]:

Fн = Wн /Hк, м2 (13)

где Hк – высота слоя катионита в фильтрах,

Площадь Na-кат. фильтров определяется по [1,прил.7,п.16]:

FNa = WNa /Hк, м2 (14)

Технические характеристики H-Na-кат. фильтров приведены в таблице:

Диаметр

Фильтра,

Мм.

Высота кати-

онита,

Нк, м.

Основные Размеры

Вес,

Т.

Строительная

Высота

Диаметр прово-дящего патрубка
Н-катионитные фильтры.
70018003200401.7
70020003200402.1
100020003600505.3
1500200039508010
20002500487012515
Na-катионитные фильтры.
100020003597505
1500200039248010
20002500487012515

Fн = Wн /Hк = 3.6/2 = 1.7 м2

Площадь одного Н-катион. фильтра:

fн = (p*d2 )/4 = 0.785 м2 ,

Количество рабочих Н-катион. фильтров:

Fн /fн = 1.7/0.785 = 2 шт.

Принимается 2 рабочих Н-катионид. фильтра.

FNa = WNa /Hк = 7.7/2 = 3.85 м2

Площадь одного Na-катион. фильтра:

Fн = (p*d2 )/4 = 1.76 м2

Количество рабочих Na-катион. фильтров:

FNa /f Na = 3.85/1.76 = 2 шт.

Принимается 2 рабочих Na-катионид. фильтра.

3.5. Определяется скорость фильтрования воды через

Катионитные фильтры при нормальном режиме

Работы (работают все рабочие фильтры).

Для Н-катионит. фильтров:

Vнор. = qHпол. /( fн *nн ) м/ч (15)

Где fн – площадь одного Н – кат. фильтра,

nн – количество рабочих Н-кат. фильтров.

Vнор. = 17.5/(0.785*2) = 11 м/ч

Для Na-катионит. фильтров:

Vнор. = qNaпол. /( fNa *nNa ) м/ч (16)

Vнор. = 28.3/(1.76*2) = 8 м/ч

Скорость фильтрования воды через катионит при нормальном режиме,

не должна превышать при общей жесткости воды до 10 гр-экв /м3 (6.4),

Скорость не должна превышать 15 м/ч < 15 м/ч.

3.6. Определяется скорость фильтрования воды через катионит при формированном режиме

(один рабочий фильтр отключен на

Регенерацию).

VHфорс. = qHпол. /fH *(nH -1), м/ч (17)

VHфорс. = 17.5/0.785*(2-1) = 22.3 м/ч

VNaфорс. = qNaпол. /fNa *(nNa -1), м/ч (18)

VNaфорс. = 28.3/1.76*(2-1) = 16 м/ч

При форсированном режиме допускаетс увеличение скорости фильтрования на 10 м/час по сравнению с вышеуказанной.

4. Расчет вспомогательного оборудования станции умягчения воды.

Восстановление обменной способности, т. е. регенерации

Кат. фильтров осуществляется путем вытеснения из ка-

Тионита ионов Ca2+ , Mg2+ ионнами H+ , Na+ .

Для реализации указанного процесса требуется устройство

Вспомогательного оборудования.

К вспомогательному оборудованию относятся:

1). Кислотное хоз-во.

2). Солевое зоз-во.

3). Насосы и аппараты для подачи воды и регенерирующих растворов

На фильтры.

4.1. Серное хоз-во для хранения, приготовления и перекачки раствора H2 SO4 .

Кислотное хоз-во включает:

1). Цистерны для хранения кислоты.

2). Бак мерник конц. серной кислоты.

3). Бак для регенерационного раствора.

4). Вакуумнасосы.

5). Эжектор.

На станцию H2 SO4 поставляется в ж/д цистернах в виде 100%

Раствора. Затем H2 SO4 перекачивается в стационарные цистерны

(цистерны хранилища) с месячным запасом реагента.

Расчет начинают с определения расхода 100% H2 SO4 на одну

Регенерацию Н-кат. фильтра по [1,прил.7,п.31]:

PH = (fH *Hk *EрабН *aн )/1000 , кг (19)

PH = 73.7 кг

Определяется суточный весовой расход H2 SO4 для регенерации

Всех рабочих Н-кат. фильтров.

PHсут. = PH *nн *nрн = 73.7*2*2 = 294.8 кг/сут (20)

Определяется суточный весовой расход H2 SO4 для регенерации

Всех рабочих Н-кат. фильтров.

WHсут. = (PH сут. *100%)/(85%*r85% ) м3 /сут (21)

WHсут. = 0.195 м3 /сут

Определяется месячный расход H2 SO4 для регенерации

Н-кат. фильтров.

WHмес. = 30* WHсут. м3 (22)

WHмес. = 6 м3

Промышленностью выпускаются цистерны для хранения кислоты

Емкостью 15 м3 в проекте принимается не менее двух цистерн

Емкостью 15 м3 (вторая цистерна на случай аварии).

4.1.2. Определяется объем бакомерника из условия регенерации одного фильтра при количестве рабочих

Н-кат. фильтров до 4 , [1. прил.7,п.32 ]:

W85% = (Pн *nр *100%)/(85%*r85% ) = 0.05 м3 (23)

Принимается бак мерник объемом 0.09 м3 , наружный диаметр

450 мм, строит. высота 45 мм, вес 98 кг.

Подача серной к-ты из цистерн хранилищ в баке мернике происходит

За счет вакуума создаваемого насосом, затем с помощью эжектора

H2 SO4 перемешивается с водой и поступает в бак

Регенерационного раствора.

4.1.3. Определяется объем бака для 1% регенерационного раствора H2 SO4 на регенерацию одного

Н-кат. фильтра.

W1% = (Pн *nр *100%)/(1%*r1% ) = 7.3 м3 (24)

Принимается бак 1% регенерационного раствора H2 SO4 размерами:

B = 2 м

H = 1.5 м 7.5 м3

L = 2.5 м

Для перекачки регенерационного раствора H2 SO4 принимается

2 насоса серии “Х” (химически стойкие) напором Нн = 20 м

И подачей Qн = 3 м3 /ч, (Qн = 3 м3 /ч).

Qн = Vн *fн = 4*0.785 = 3 м3 /ч (25)

К установке принимается 1 рабочий и один резервный насос.

4.2. Устройства для хранения, приготовления и перекачки

Раствора поваренной соли NaCl.

Для регенерации Na-кат. фильтров устраивается солевое хозяйство.

Регенерация Na-кат. фильтров производится 8% раствором NaCl.

4.2.1. Определяется расход поваренной соли NaCl на 1

регенерации Na – кат. фильтра [1, прил.7,п21 ]:

PNa = (fNa *Hk *ENaраб. *ас ) / 1000 кг (26)

PNa = (1.76*2*280.5*100) / 1000 = 98.7 кг

Определяется суточный весовой расход NaCl для регенерации

Всех рабочих Na – кат. фильтров:

РNaсут = PNa *nNa *npNa кг/сут (27)

РNaсут = 98.7*2*2 = 394.8 кг/сут < 500 кг/сут

При суточном расходе NaCl до 500 кг/сут устраивают сухое

Хранение соли на складе с последующим приготовлением

8% регенерационного раствора.

Принимается Сухое хранение.

Определяется месячный весовой расход поваренной соли для регенерации Na-кат. ф-ов.

PNaмес = 30*PNaсут, т (28)

PNaмес = 30*394.8 = 12 т

4.2.2. Определяется площадь склада для сухого месячного

Хранения соли из условия, что высота NaCl не должна

Превышать 2.5 метра.

FNacyх. хран. = PNaмес /rNa *25 , м2 (29)

FNacyх. хран. = 6 м2

Принимается склад сухого хранения размерами:

H = 2.5

B = 2 6 м

L = 3

Определяется объем напорного солерастворителя из расчета расхода соли на 1 регенерацию фильтра.

Принимается напорный солерастворитель со след.

Техническими характеристиками по [6]:

– полезная емкость (100 кг)

– объем (0.4 м3 )

– диаметр (45 мм)

Определяется объем бака для 8% регенерационного раствора NaCl на

Одну регенерацию Na-кат. ф.

W8% = (WH. C. * 26%) / 8% = 1.3 м3 (30)

Принимается бак 8% регенерац. Раствора NaCl размерами:

L = 1.3

B = 1 1.3 м3

H = 1

4.2.3. Для перекачки раствора NaCl устанавливаются

2 насоса:

– один рабочий,

– один резервный.

Характеристики насоса:

Напор: HNa = 20 м

Подача: QNa = VNa *fNa м3 /час (32)

Где VNa – скорость движения р-ра NaCl

черезкатионитную загрузку,

fNa – S одного кат. ф-ра.

QNa = 4*1.76 = 7 м3 /час

4.2.4. Перед регенерацией H-Na – кат. ф-ов необходимо проводить взрыхление загрузки для более эффективной регенерации.

Wб. взр. = (2*Wвзр. *f*60*tвр. ) / 1000 м3 (33)

Где Wвзр. – интенсивность подачи воды для взрыхления катионита

Где Wвзр. = 4 л/с на 1м2

f = 1.76 (наибольшая S катион. Ф-ов)

tвр. -продолжит. взрыхления катионита

(20-30мин.)

Wб. взр. = (2*4*1.76*60*25) / 1000 = 21.2 м3

L = 7

B = 2 22.4 > 22 м3

H = 1.6

4.3. Устройство для удаления из воды углекислоты.

Для удаления CO2 из Н-Na-кат. Воды предусматривается дегазатор

С насадкой из колец Рашега – кислотоупорных керамических

[1.прил.№7.,п.34]

4 .3.1. Определяется содержание CO2 или двуокиси углерода в воде подаваемой на дегазатор.

(CO2 )св. = (CO2 )о + 44*Що, г/м3 (34)

Где (CO2 )о – содержание CO2 в исходной воде.

(CO2 )о = (CO2 )* *b

(CO2 )* – содержание углерода в воде в зависимости от pH

РН = 6.8…7.5

(CO2 )* = 80 г/м3

B = 0.5

(CO2 )о = 40 г/м3

(CO2 )св. = 40+44*5.1 = 264.4 г/м3

По полученному значению содержание CO2 в воде

Определяется высота слоя насадки hн, м необходимая для понижения

Содержания CO2 в катионированной воде [1.прил.№7.,п.34,табл.5]

Для (CO2 )св. = 264.4 г/м3 hн =5.7

Пленочный дегазатор представляет собой колонну загруженную

Насадкой из керамических кислотоупорных колец Рашига,

По которым вода стекает тонкой пленкой, на встречу потоку

Воды поток воздуха нагнетаемой вентилятором.

4.3.2. Определяется S поперечного сечения дегазатора.

Из условия плотности орошения согласно

[ 1.прил.№7.,п.34,табл.5 ].

Плотность орошения при керамической насадке r = 60 м3 /г на 1м2

Fg = qпол. / r, м2 , (35)

Qпол. – полезная производительность H-Na-кат. ф.

Fg = 45.8/60 = 0.76 м2

Определяется объем слоя насадки:

Vн = Fg * hн, м3 (36)

Vн = 0.76*5.7 = 4.3 м3

Опред. Диаметр дегазатора:

D = Ö(4* Fg )/p = 0.96 м (37)

Характеристика насадки колец Рашига:

Размеры эл-та насадки: 25*25*4 мм

Кол-во эл-ов в 1 м3 : 55 тыс.

Удельная пов-ть насадки: 204 м2 /м3

Вес насадки: 532 кг

Вентилятор дегазатора должен обеспечивать подачу воздуха из расчета

15 м3 воздуха на 1 м3 воды по [1.прил.№7.,п.34], тогда производительность вентилятора определяется:

Qвент. = qпол. * 15 , м3 /час (38)

Qвент. = 45.8*15 = 687 м3 /час

Напор вентилятора определяется с учетом сопротивления в

Керамической насадке:

Sн = 30 мм водяного столба на 1 м.

Прочие сопротивления принимаются по [1.прил.№7.,п.34]

Sпр = 30…40 мм вод. Столба.

Напор: Hвент. = Sнас. * hн + Sпрочие (39)

Hвент. = 30*5.7 + 35 = 206 мм

5.0. Определение расходов воды.

Определение расходов воды слагается из потребления воды на

Следующие процессы:

– взрыхление кат. ф-ра перед регенерацией (Q1)

– приготовление регенерац. р-ов к-ты и соли (Q2)

– отмывка катионитапослерегенерации (Q3)

На все технологич. проц. Используют исходную неумягченную воду.

Qтех. = Q1 + Q2 + Q3, м3 /сут (40)

5.1. Определяется расход воды на взрыхление катионита ф.

Перед регенерацией.

Q1 = (Wвзр. * f * nн * nрн * nNa *npNa * tвзр. * 60) /1000 (41)

Q1 = (4 * 1.76 * 2 * 2 * 2 * 2 * 25 * 60) / 1000 = 169 м3 /сут

5.2. Определяется расход воды на приготовление

регенерационных растворов кислоты и соли.

Q2 = q1% * nн * nнр + (q26% + q8% )*nNa * nрNa, м3/сут (42)

q1% = 7.3 м3 /сут

q26% = 0

q8% = (Wнс * 26%) / 8% * 1000 = 1.3 м3 /сут

Q2 = 7.3 * 2 * 2 + (0 + 1.3) * 2 * 2 = 34.4 м3 /сут

5.3. Определяется расход воды на отмывку катионита после регенерации.

Q3 = Wотм. * f * Hк * nн * nнр * nNa * nNaр м3 /сут (43)

Wотм. – уд. расход отмывочной воды приним. по [1.прил.№7.,п.21]:

Wотм. = 5…6 м3 на 1м3 катионита.

Q3 = 5 * 1.76 * 2 * 2 * 2 * 2 * 2 = 281.6 м3 /сут

Qтех. = Q1+Q2+Q3 = 485 м3 /сут

6. Расчет диаметров трубопроводов

Станции умягчения воды.

Определения диаметров трубопроводов дла транспортировки воды,

Растворов кислоты и соли рекомендуется производить из величин

Соответствующих расходов и скорости движения жидкости,

Принимается в пределах 1…1,5 м/сек.

Расчет ведется с использованием литеатуры [4] и сводится

В таблицу:

Назначение

Трубопроводов

Расход,

Л/с

Скорость,

М/с

Диаметр,

Мм

Материал

1. Трубопровод подачи

исходной воды на

станцию умягчения.

18.81.04150Чугун

2. Трубопровод подачи и

Отвода воды для

Взрыхления.

1.91.4450Полиэтилен

3. Трубопровод подачи и

отвода 1% регенерац. р-ра

Серной кислоты.

0.341.0725Полиэтилен

4. Трубопровод подачи и

отвода 8% регенера –

ционного р-ра соли.

0.061.1912Полиэтилен

5. Трубопровод подачи 100%

кислоты.

0.0020.476Сталь

6. Трубопровод отвода

умягченной воды.

12.71125Чугун

Для перекачки р-ов кислот и щелочей применяются трубы из нержавеющей стали или полиэтилена.

Для перекачки концентрированных растворов кислот и щелочей

(более 80%) используются трубы из углеродистой стали или пластмассовые.

Для перекачки воды используются трубы чугунные, асбесто-цеме-

Нтные и железобетонные.

7. Компоновка основных и вспомогательных помещений станции умягчения воды.

К основному помещению станции относится главный зал

Размещения H-Na-кат. ф.

Зал имеет высоту на 2-2.5 м выше полной высоты фильтров.

В плане фильтры распологаются в 2 ряда.

Расстояние м/у фильтрами не < 1 метра для удодного прохода

И обслуживания оборудования.

К вспомогательным помещениям относятся:

Помещения для складирования и приготовления регенерац.

Р-ов кислоты и соли.

Помещения как правило одноэтажные с заглубленными

Участками для размещения емкостей и насосного оборудования.

Основным компоновочным требованием явл. одинаковая

Отметка пола платформы для выгрузки соли и отметки

Верха баков. Помещение кислотного хоз-ва должно быть

Изолировано от солевого и иметь не менее 2-х выходов.

Цистерны для хранения к-ты рекомендунтся распологать

В отапливаемом помещении во избежание ее замерзания.

Помещения лабораторий, мастерских, административного

И рабочего персонала.

Помещения поектируются в соответствии с требованиями

Жилой застройки.

Дегазатор следует размещать в непосредственной близости

От H-Na-кат. ф. в главном зале.

Основные и вспомогательные помещения станции рекомендуется

Блокировать, что сокращает протяженность трубопроводов и

Повышает удобство в эксплуатации.


Зараз ви читаєте: Умягчение воды методом ионного обмена