Проектирование масляного трансформатора ТМ 11010 Кв

Курсовой проект

Тема: “Проектирование масляного трансформатора ТМ-100/10”

1. Определение основных электрических величин

Мощность одной фазы трансформатора: Sф =S/m=100/3=33.3, кВА.

Мощность на одном стержне: S’ =Sф=33.3, кВА.

1.1 Определение линейных и фазных токов и напряжений обмоток ВН и НН

ВН:, A Iф2 =I2 =5.77, A , B

HН: , A Iф1 =I1 =144.3, A , B

1.2 Определение испытательных напряжений обмоток

По таблице 4.1 выбираем: BHUисп2 =35, кВ НН Uисп1 =5, кВ (ГОСТ 1516.1-76).

Тип обмоток: ВН – цилиндрическая многослойная из круглого провода, НН – цилиндрическая двухслойная из прямоугольного провода. (См. табл. 5.8)

Изоляционные расстояния:

ВН: а12 =9, мм а22 =8, мм l02 =20, мм (См. табл. 4.5)

НН: а01 =4, мм l01 =15, мм (См. табл. 4.4)

1.3 Определение активной и реактивной составляющих напряжения к. з

Ширина приведенного канала рассеяния:

По таблице 3.3 выбираем К=1,25К=0,79

, м

, м

Активная составляющая напряжения к. з:

Реактивная составляющая напряжения к. з:

2. Расчет основных размеров трансформатора

2.1 Выбор магнитной системы

Выбираем трехфазную стержневую шихтованную магнитную систему с косыми стыками в четырех и прямыми в двух углах (См. рис. 2.17.б).

Соединение верхних и нижних ярмовых балок – вертикальные шпильки.

Прессовка стержней путем забивания деревянных и планок между стержнем и обмоткой НН.

2.2 Выбор марки и толщины листов стали и типа изоляции пластин, индукции в магнитной системе

Материал магнитной системы холоднокатанная текстурованная рулонная сталь марки 3404 толщиной 0,35 мм. Индукция в стержне Вс=1,6 Тл (См. табл. 2.4).Число ступеней 5 в сечении стержня. Коэффициент заполнения круга Ккр =0,92. (См. табл. 2.5). Изоляция пластин – нагревостойкое изоляционное покрытие; Кз =0,97 (См. табл. 2.2). Коэффициент заполнения сталью Кс =Ккр *Кз =0,92*0,97=0,892

Ярмо многоступенчатое, число ступеней 4. Ширина крайнего наружного пакета ярма

Ая =60, мм (См. табл. 8.2).Коэффициент усиления ярма Кя =1,018 (См. табл. 8.6).

Индукция в ярме: Вя =Вс /Кя =1,6/1,018=1,572, Тл.

Число зазоров в магнитной системе на косом стыке 4 на прямом 3.

Индукция в зазоре на прямом стыке Вз’ =1,6, Тл. на косом , Тл.

Удельные потери в стали рс =1,295, Вт/кг. ря =1,251 б Вт/кг.

Удельные потери в зоне шихтованного прямого стыка рз” =990, Вт/м2 .

В зоне косого стыка рз” =515, Вт/м2 . (См. табл. 8.10).

Удельная намагничивающая мощность qc =1.775, ВА/кг. qя =1.675 ВА/кг.

Для зазоров на прямых стыках qз” =23500, ВА/м2 .

Для зазоров на косых стыках qз’ =4000, ВА/м2 . (См. табл. 8.17).

Расстояние обмотки ВН от нижнего ярма l0′ =20, мм. от верхнего l0” =20, мм.

По табл. 3.6 находим коэффициент, учитывающий отношение потерь в обмотках к потерям к. з. Кд =0,97.

Для алюминиевых обмоток по таблице 3.4: а=d12 *1.06/d=1.36*1.06=1.44

По табл. 3.5 b=2*a2 *1.25/d=0.55*1.25=0.69 Kp =0.95

2.3 Расчет основных коэффициентов

, кг

, кг

, кг

, кг

, кг

, Мпа

2.4 Предварительный расчет трансформатора и выбор соотношения основных размеров b с учетом заданных значений ux, Pk и Px

Минимальная стоимость активной части трансформатора имеет место при условиях, определяемых уравнением:

Для рассчитываемого трансформатора:

Кос =1,81 (См. табл. 3.7) Кир =1,13

Получаем:

Решение этого уравнения дает:

– соответствует минимальной стоимости активной части трансформатора.

Находим предельные значения β:

Оба значения β лежат за пределами обычно принимаемых значений.

Масса одного угла магнитной системы:

Активное сечение стержня:

Площадь зазора на прямом стыке

Площадь зазора на косом стыке

Для выбранной магнитной системы, потери х. х: Кпд =1,22 Кпу =10,18

Рх =Кпд рс (Gc +0.5Kпу Gy )+Кпд ря (Gя -6Gy +0.5Kпу Gy )=

=1.22*1.295 (Gc +0.5*10.18*Gy )+1.22*1.251 (Gя -6*Gy +0.5*10.18*Gy )=

=1.58*Gc +1.526*Gя +6.652*Gy

Намагничивающая мощность:

Кту =42,45 Ктр =1,49 Ктз =1,01 Кт. пл =1,2 Ктя =1,0 Ктп =1,04 Ктш =1,01

К’тд =Ктр *Ктз =1,49*1,01=1,5 К”тд =Ктя *Ктп *Ктш =1*1,04*1,01=1,05

Qx =К’тд К”тд qc (Gc +0.5Кту Кт. пл Gy )+ К’тд К”тд qя (Gя -6Gy +0.5 Кту Кт. пл Gy )+ К”тд Sqз nз Пз =

=1,5*1,05*1,775 (Gc +0.5*42,45*1,2Gy )+1,5*1,05*1,675 (Gя -6Gy +0.5*42,45*1,2Gy )+

+1,05*4000*4*0,011*х2 +1,05*23500*3*0,011*х2 =

=2,796 Gc +2,638 Gя +122,56 Gy +999х2

Определяем основные размеры трансформатора:

D=Ax=0.109x; d12 =aAx=0.157x; l=pd12 /b=2.48d12 ; 2a2 =bd; C=d12 +a12 +2a2 +a22

Дальнейший расчет проводим в форме таблицы:

Данные таблицы рассчитаны при помощи программы “MicrosoftExcel”, на основе вышеупомянутых и следующих формул:

Таблица 1. Предварительный расчет трансформатора ТМ-100/10 с плоской шихтованной магнитной системой и алюминиевыми обмотками

B11,41,82,22,63
X11,0877571,1582921,2178831,2698231,316074
X211,1832161,3416411,483241,6124521,732051
X311,2870521,5540121,8064132,0475292,279507
A1 /x93,786,1405480,8949676,9367673,7897971,1966
A2 *x27,649,0397710,2501411,3319512,3191313,23287
Gc101,3495,1803191,145188,2687286,1089284,42947
B2 *x371,5592,08856111,1896129,2488146,5007163,0987
B2 *x24,45,206155,9032196,5262557,0947877,621024
75,9597,29471117,0928135,7751153,5955170,7198
Gст177,29192,475208,2379224,0438239,7044255,1492
Gy5,7157,3555018,88117910,3236511,7016313,02738
1.58Gc160,1172150,3849144,0093139,4646136,0521133,3986
1.526Gя115,8997148,4717178,6836207,1928234,3867260,5183
6,652Gy38,0161848,9287959,077668,6729277,8392286,65815
Px314,0331347,7854381,7704415,3303448,278480,5751
Пс0,0080,0094660,0107330,0118660,01290,013856
2.796Gc283,3466266,1241254,8417246,7993240,7605236,0648
2.638Gя200,3561256,6634308,8908358,1747405,1848450,3587
122.56Gy700,4304901,49021088,4771265,2661434,1511596,636
999×29991182,0331340,2991481,7561610,8391730,319
Qx2183,1332606,3112992,5093351,9973690,9364013,378
I0 , %2,1831332,6063112,9925093,3519973,6909364,013378
G053,8145,4777540,1076136,2786933,3715531,06722
1.03G055,424346,8420841,3108337,3670634,3726931,99923
Gпр60,9667351,5262945,4419241,1037637,8099635,19916
KocGпр110,349893,2625982,2498774,3978168,4360363,71048
C’ач287,6398285,7376290,4877298,4416308,1404318,8597
J166890818153671933083203253521192182196406
σp2,6233,3759374,0761744,7382215,3706685,979147
D0,1090,1185660,1262540,1327490,1384110,143452
D120,156960,1707340,1818060,1911590,1993110,206571
L0,4931040,3831270,3173110,2729740,2408290,216321
C0,249170,2695450,2859210,2997560,3118150,322553

Результаты расчетов, приведенные в таблице 1, показаны в виде графиков на рис. 1.

Рис. 1. Трансформатор ТМ-100/10. Зависимость Рх, i0 и С’ач от b.

Предельные значения b для заданных потерь х. х Рх =330 Вт, b£1,25. Предельное значение b для заданного тока холостого хода i0 =2.6% составляет b£1,4. Ранее были установлены предельные значения, ограниченные платностью тока, b£6,851.

С учетом заданных критериев выбираем значение b=1,25; соответствующее ему значение dпо шкале нормализованных диаметров составляет 0.115 м. В этом случае стоимость активной части трансформатора минимальна, потери холостого хода соответствуют заданному, а ток холостого хода меньше заданного значения.

2.5 Определение основных размеров

Диаметр стержня м.

Средний диаметр стержня м.

Ориентировочная высота обмоток м.

Активное сечение стержня м2 .

Напряжение одного витка предварительно: В

Число витков в обмотке НН: принимаем 71 виток.

Уточнение напряжения одного витка: В.

Средняя плотность тока в обмотках:

А/м2 .

3. Расчет обмоток НН и ВН

3.1 Расчет обмотки НН

Ориентировочное сечение витка: м2 .

По таблице 5.8 по мощности обмотки S’ =33.3 kBA, номинальному току I1 =144.3 А и

Напряжению 0,4 кВ выбираем цилиндрическую трехслойную обмотку из алюминиевого прямоугольного провода.

По сечению витка выбираем провод АПБ сечением 83,9 мм2

, изоляция , мм на две стороны.(Табл.5.2)

Сечение витка м2 А/м2 .

Общий суммарный радиальный допустимый размер проводов для алюминиевого провода:

принимаем q=1200, Вт/м; к3 =0,8

М.

Следовательно, в этом предельном размере можно уместить слоя провода с радиальным размером

Число витков в одном слое:

Число слоев обмотки 24,24 и 23 витка.

Таким образом, радиальный размер обмотки

Обмотка наматывается на бумажно-бакелитовом цилиндре с размерами м.

Диаметры обмотки:

Внутренний:

Внешний:

Плотность теплового потока на поверхности обмотки

Масса металла обмотки НН:

Масса провода обмотки НН:

3.2 Расчет обмотки ВН

Выбираем схему регулирования напряжения с выводом концов от всех трех фаз обмотки к одному трехфазному переключателю.

Контакты переключателя рассчитываются нарабочий ток 6, А.

Наибольшее напряжение между контактамипереключателя в одной фазе:

Рабочее

Испытательное 577*2=1154 В

Число витков в обмотке ВН при номинальном напряжении:

принимаем 1775 витков.

Напряжение одного витка uB =3.25 B.

Число витков на одной ступени регулирования

Витков.

Напряжение, ВЧисло витков на ответвлениях.
105001775+89=1864
100001775
95001775-89=1686

Ориентировочная плотность тока:

Ориентировочное сечение витка:

По мощности трансформатора, току на стержень, напряжению и сечению витка выбираем цилиндрическую, многослойную обмотку из круглого провода. (Табл. 5.8)

По сортаменту алюминиевого провода выбираем провод марки АПБ диаметром 2,12 мм сечением 3,53 мм2С толщиной изоляции на две стороны 2d=0,3 мм

В расчете принимаем 2d=0,4 мм.

Увеличение массы провода за счет изоляции 9,9% (Табл. 5.1.)

Сечение витка: П2 =3,53 мм2 .

Плотность тока:

Общий суммарный радиальный размер алюминиевых проводов, принимая q2 =1200 Вт/м2 и КЗ =0,8

Число витков в одном слое

Обмотка ВН наматывается в 10 слоев: девять слоев по 195 витков и один слой -109 витков.

Всего 1864 витка. Общий суммарный, радиальный размер металла b=10*2,12=21,2 мм

Напряжение двух слоев обмотки

Междуслойная изоляция по табл. 4.7 – кабельная бумага марки К-120 по ГОСТ 23436-83Е, три слоя толщиной 0,12 мм (3*0,12). Выступ изоляции 16 мм с каждого конца обмотки.

Радиальный размер обмотки:

Диаметры обмотки:

Внутренний:

Внешний:

Расстояние между осями стержней

При испытательном напряжении обмотки ВН Uисп =35 кВ по табл. 4.5 находим:

Обмотка наматывается на бумажно-бакелитовом цилиндре

Плотность теплового потока на поверхности обмотки

Масса металла обмотки ВН

Масса провода обмотки ВН

Масса металла двух обмоток

Рис. 3. Расположениеобмоток

4. Расчет параметров к. з.

4.1 Расчет потерь к. з.

Основные потери:

Обмотка НН:

Обмотка ВН:

Масса металла обмотки ВН при номинальном числе витков:

Добавочные потери в обмотке НН:

Где:

Добавочные потери в обмотке ВН:

Где:

Основные потери в отводах:

Длина отводов:

Масса отводов НН:

Масса отводов ВН:

Потери в отводах НН

Потери в отводах ВН

Потери в стенках бака и других элементах конструкции: по табл. 7.1 К=0,015

Полные потери к. з.

Т. е. От заданного.

4.2 Расчет напряжения к. з.

Активная составляющая

Реактивная составляющая

где:

или от заданного значения.

5. Определение механических сил в обмотках и нагрева обмоток при коротком замыкании

Установившийся ток короткого замыкания в обмотке ВН

Мгновенное максимальное значение тока к. з.

где:

Радиальная сила:

Среднее растягивающее напряжение в проводах обмотки ВН

Среднее сжимающее напряжение в проводах обмотки НН

Осевые силы в обмотках:

Где:

По табл. 7.4

Осевые силы действуют на обе обмотки по рис. 4.

Наибольшая осевая сила возникает в середине высот обмоток. В середине высоты обмотки НН, имеющей меньший радиальный размер, сжимающее напряжение:

, что ниже допустимого 18-20 Мпа.

Температура обмотки через tk =4 cпосле возникновения короткого замыкания

что ниже допустимой 200°С.

Время достижения температуры 200°С для обмоток

6. Расчет магнитной системы трансформатора

6.1 Определение размеров магнитной системы и массы стали трансформатора

Принимаем конструкцию плоской трехфазной шихтованной магнитной системы с четырьмя косыми и двумя прямыми стыками на среднем стержне. Прессовка стержня – путем забивания деревянных реек между стержнем и обмоткой НН. Прессовка ярма – прессующими балками и шпильками.

В сечении стержня 5 ступеней без прессующей пластины, размеры пакетов по табл. 8.2.

Для d=0.115 м Кр =0,903

В сечении ярма 4 ступени. Ширина крайнего наружного пакета 65 мм.

Размеры пакетов стержня a’b мм Размеры пакетов ярма a’b мм

AB
10525
959
856
659
405
AB
10525
959
856
6514

Полное сечение стержня и ярма и объем угла магнитной системы (по табл. 8.6) Пфс =93,9 см2 ; Пфя =95,4 см2 ; Vy =812.8 см3 . Активное сечение стержня Активное сечение ярма Ширина ярма Длина стержня

Расстояние между осями соседних стержней

Масса стали угла магнитной системы

Масса стали ярм

Масса стали стержней

Полная масса стали плоской магнитной системы

6.2 Расчет потерь и тока холостого хода

Магнитная система шихтуется из электротехнической, тонколистовой, рулонной, холоднокатаной, текстурованной стали марки 3404 толщиной 0,35 мм.

Индукция в стержне

Индукция в ярме

По таблице 8.10 находим удельные потери:

При Вс =1,607 Тл; рс =1,35 Вт/кг; рз, с =651 Вт/м2 ; при Вя =1,58 Тл; ря =1,251 Вт/кг.

При рз =340 Вт/м2 .

Потери холостого хода

Где:

Что составляет от заданного значения.

По таблице 8.17 находим удельные намагничивающие мощности

При Вс =1,607 Тл qc =1.84 ВА/кг qзс =24000 ВА/м2

При Вя =1,58 Тл qя =1,675 ВА/кг

При Вз =1,14 Тл qз =3000 ВА/м2 .

По таблице 8.13 находим коэффициенты для стали марки 3404 толщиной 0,35 мм при наличии отжига.

Полная намагничивающая мощность

Ток холостого хода

Или от заданного значения.

Активная составляющая тока холостого хода

Реактивная составляющая тока холостого ход

7. Тепловой расчет трансформатора

7.1 Тепловой расчет обмоток

Внутренний перепад температуры:

Обмотка НН:

Где d-толщина изоляции провода на одну сторону d=0,25*10-3 м.

Lиз =0,17 Вт/(м2 *°С) – теплопроводность кабельной бумаги в масле.

Обмотка ВН:

D=0,2*10-3 м lиз =0,17 Вт/(м2 *°С).

Перепад температуры на поверхности обмоток:

Обмотка НН:

Обмотка ВН:

Полные перепады температур на обмотках:

Обмотка НН:

Обмотка ВН:

7.2 Тепловой расчет бака

Выбираем конструкцию бака, со стенками в виде волн. (Табл. 9.4)

Минимальная ширина бака

Где:

Принимаем В=0,375 м (при расположении магнитной системы в центре бака).

Минимальная длина бака

S5 =33 мм

Глубина бака (Табл. 9.5).

N=30 мм.

Для выбранного типа бака принимаем:

Толщина волны с=d=12 мм.

Расстояние между соседними волнами

Высота волны Нв =Н – 0,1=0,86-0,1=0,76 м.

Толщина стенки d=0,8 мм.

Ширина волны b=80 мм.

Поверхность излучения стенки

Шаг волны стенки

Развернутая длина волны

Число волн

Поверхность конвекции стенки

Где КВ коэффициент, учитывающий ухудшение конвекции

Поверхность крышки бака

Поверхность верхней рамы бака

Полная поверхность излучения бака

Полная поверхность конвекции бака

7.3 Окончательный расчет превышения температуры обмоток и масла

Среднее превышение температуры стенки бака над температурой окружающего воздуха(для индивидуального расчета К=1,05).

Среднее превышение температуры масла вблизи стенки над температурой стенки бака(для естественного масляного охлаждения, К1 =1).

SПК – поверхность конвекции бака без учета коэффициента ухудшения конвекции.

Превышение температуры масла в верхних слоях над температурой окружающего воздуха

<60°С

Превышение температуры обмоток над температурой окружающего воздуха

ВН: <65°С

НН: <65°С

8. Приближенное определение массы конструктивных материалов и масла трансформатора

Масса активной части трансформатора

Объем бака

Объем активной части

Объем масла в баке

Масса масла

Масса бака

Масса стенки

Масса крышки

Масса дна

Общая масса трансформатора (ориентировочно)



Зараз ви читаєте: Проектирование масляного трансформатора ТМ 11010 Кв